SIMULACIÓN DE ESCORRENTÍAS EN FEEDLOT: CÁLCULO DEL NÚMERO DE CURVA PARA ESTIMAR VOLUMEN Y DETERMINACIÓN DE LA CALIDAD QUÍMICA

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1 SIMULACIÓN DE ESCORRENTÍAS EN FEEDLOT: CÁLCULO DEL NÚMERO DE CURVA PARA ESTIMAR VOLUMEN Y DETERMINACIÓN DE LA CALIDAD QUÍMICA Daniela Estefanía Vazquez Pugliese 1, Ana Rosa García Cátedra de Química Analítica, Facultad de Agronomía Universidad de Buenos Aires, Argentina 1 vazquezp@agro.uba.ar, tel: (011) RESUMEN En Argentina la expansión de la agricultura impulsó, en la ganadería, un proceso de intensificación en el uso de los recursos adquiriendo mayor importancia el modelo de engorde a corral o confinado (feedlot). En estos sistemas se acumula una gran magnitud de desechos sólidos y líquidos causantes de un impacto ambiental negativo. Las escorrentías generadas por lluvias efectivas acarrean contaminantes presentes en los desechos pudiendo afectar la calidad de cursos de agua superficial y sub-superficial. Uno de los modelos más utilizados para estimar volúmenes de escorrentías es a partir del número de curva (CN) propuesto por USDA (1973). Los objetivos de esta investigación fueron: 1) Cuantificar el flujo de escorrentía superficial y de infiltración en los corrales de engorde a partir de simulaciones de lluvia a intensidad constante. 2) Ajustar los datos obtenidos en las simulaciones al modelo Número de Curva (CN) propuesto por USDA. 3) evaluar la variación en la calidad química de las escorrentías en función del volumen de agua caída repartido uniformemente en el tiempo. El estudio se llevó a cabo en un establecimiento perteneciente a la Pampa Ondulada donde se realizaron ensayos de simulación de lluvia sobre la superficie de tres corrales de engorde, aplicando una intensidad de 62 mm/h durante una hora. Se evaluaron las proporciones de escorrentía superficial e infiltración y además se midieron variables químicas a lo largo del ensayo (P RS, NO 3 -, N-NH 4 +, K +, Na +, etc.) que fueron cuantificadas aplicando métodos químicos estandarizados. Los datos permitieron calcular un número de curva (CN) de 97 coincidente con datos bibliográficos referidos a corrales pavimentados. El elevado CN asociado a una escasa retención de agua en el suelo (8,2 mm) implica que el flujo hídrico predominante, luego de una lluvia efectiva, fue el escurrimiento por sobre la infiltración. El análisis de la calidad de las escorrentías generadas puso en evidencia una disminución de la tasa de liberación de nutrientes y sales desde la fase sólida a la solución, con el volumen progresivo de agua caída repartida en el tiempo. Un comportamiento diferente mostró el P RS y los sólidos sedimentables. Palabras claves: escorrentía, simulación de lluvia, curva número, contaminación, calidad química Página 1

2 INTRODUCCIÓN Los sistemas de producción intensiva de ganado vacuno consisten en mantener a los animales dentro de corrales desprovistos de cobertura vegetal con una alimentación que consiste en dietas de elevada concentración energética y alta digestibilidad (alimentos concentrados). Se manejan elevadas cargas (animles.superficie -1 ) y por ello se genera la acumulación de grandes cantidades de heces y orina representando un foco de contaminación puntual. La calidad química de los efluentes generados depende de factores tales como el tipo de suelo, el clima, el tamaño, la edad, la especie y la dieta del animal, la superficie de los corrales, la carga animal, la cantidad y el tipo de cama en caso de utilizarse, el modo de manipulación y de almacenamiento del estiércol (Miller et al. 2006), así como el tiempo de almacenamiento (Linderman y Ellis, 1977) Frente a la problemática de establecer la cantidad de efluentes generada surgió el impulso en varios investigadores de estudiar las características de los flujos hídricos en feedlots a partir de eventos individuales de lluvia natural. Así lo hicieron Coote y Hore en 1977 y Gilbertson et al. (1980) en corrales no pavimentados en EEUU estableciendo que la escorrentía representó desde un 36 a un 86%. En Argentina, García et al. (2012), a partir de lluvias de 70 mm/h simuladas sobre corrales de engorde, informaron que el 68% del agua escurrió, en tanto que Chagas et al. (2006) obtuvieron un resultado semejante pero bajo una mayor intensidad de lluvia (120 mm/h). Según Gilbertson et. al. (1980) los factores predominantes en la determinación del escurrimiento son la duración y la intensidad de las precipitaciones (factores externos), además de la humedad del suelo previa al inicio de la lluvia, la pendiente del terreno y el espesor de la capa orgánica (factores internos). Miller et. al (2006) agregan también la rugosidad de la superficie del suelo de los corrales. El contenido de humedad de la capa orgánica afecta la cantidad de agua que la misma puede absorber previamente a que inicie el escurrimiento. Ponce et al. (1989) la llama abstracción inicial. Existen modelos predictivos para la estimación de la escorrentía como aquel basado en la existencia de una correlación lineal positiva entre los milímetros de agua caída y los milímetros de agua que escurren superficialmente (Gilbertson et al. 1980, Coote y Hore 1977, Kizil 2005). Otro modelo es el desarrollado por Soil Conservation Service (USDA) en 1972 que establece una relación empírica a través de un número de curva entre el escurrimiento directo Q (mm) y la precipitación P (mm), a escala diaria. En cuanto a la medición a campo uno de los métodos disponibles para la determinación de la escorrentía superficial, regulando los factores que la determinan, es a través de simulaciones de lluvias controladas. El mismo es adecuado para el estudio de procesos de erosión, infiltración, escorrentía superficial, y para estudios de calidad de agua. Los simuladores de lluvia cuentan con una serie de ventajas tales como la posibilidad de tomar numerosas mediciones en forma sistemática sin necesidad de aguardar las precipitaciones naturales, trabajar con precipitaciones controladas en cuanto al tamaño de gota, la uniformidad en la distribución del mojado de la superficie y la intensidad de la lluvia (Fernández-Gálvez et al. 2008; Hudson 1997) y además permite una evaluación de la calidad química del escurrimiento generado a través del tiempo. Página 2

3 OBJETIVOS General: Evaluar la calidad y cantidad de escorrentías generadas en corrales de engorde Específicos: Cuantificar el flujo de escorrentía superficial y de infiltración en los corrales de engorde a partir de simulaciones de lluvia a intensidad constante. Ajustar los datos obtenidos en las simulaciones al modelo Número de Curva (CN) propuesto por USDA. Establecer la variación en las propiedades químicas de las escorrentías generadas en los corrales de engorde en función del tiempo de lluvia a intensidad constante. HIPÓTESIS 1) Dentro de los corrales el flujo de escorrentía superficial toma relevancia con respecto al flujo de infiltración en la partición del agua de lluvia. 2) En las escorrentías, la concentración de las variables químicas disminuyen con el aumento del volumen de agua caída. MATERIALES Y MÉTODOS Área de Estudio La investigación se llevó a cabo en un establecimiento del Partido de Marcos Paz, ubicado hacia el Noreste de la provincia de Buenos Aires perteneciente a la región de la Pampa Ondulada. La precipitación media anual es 995,6 mm y la temperatura media anual de 16,45 C (SMA, Estación Ezeiza). El suelo se clasifica como un Argialbol Típico cuyo rasgo característico es la presencia de un horizonte iluvial Bt fuertemente textural que afecta el drenaje volviéndolo deficiente. Son suelos de aptitud ganadera y la napa freática se encuentra a más de 2 metros de profundidad. El establecimiento lleva 10 años de producción continua con una capacidad para animales por ciclo productivo y una superficie asignada de 20 m² por cabeza. La investigación se llevó a cabo en un sistema que cuenta con 18 corrales de una superficie promedio de 5000 m2 cada uno (9 ha). El piso fue construido sobre un manto de tosca de manera tal de evitar la lixiviación de Página 3

4 solutos hacia el suelo natural subyacente y la napa freática. Los animales que se crían y engordan son de raza Brangus y Bradford, con un peso promedio de 400 kilogramos. El establecimiento cuenta con un sistema de conducción de efluentes compuesto por un canal que rodea el perímetro de los corrales el cual recibe y transporta las escorrentías provenientes de los mismos hacia una laguna de contención. La misma fue construida sobre un suelo con un elevado porcentaje de arcilla (Argiudol típico) que sirve de piso y posee 3 metros de profundidad abarcando una superficie de m² (capacidad potencial m³). Los 18 corrales junto al canal de recolección de efluentes representan un área aproximada de 17 ha. Simulaciones de Lluvia y Análisis de Datos Se realizaron ensayos a campo de lluvia simulada sobre la superficie de tres corrales de engorde activos (con ganado), pertenecientes al sistema bajo estudio, con un micro-simulador portátil (Irurtia & Mon, 1994). Las simulaciones fueron realizadas en áreas pertenecientes a la loma de acumulación de estiércol (pendiente aprox. 2%). Se aplicó una intensidad de lluvia de 62 mm/h por su elevada probabilidad de ocurrencia en la zona y el tiempo de ensayo fue de una hora. Los volúmenes escurridos fueron recogidos cada 5 minutos en bidones plásticos, opacos y refrigerados a 4 C, para la realización de análisis químicos de nitratos (NO 3 - ), amonio (NH 4 + ), fósforo reactivo soluble PRS, COT, COD, COP, Na +, K + y S sed y S susp a través de métodos químicos estandarizados descriptos por The American Public Health Association (APHA, 1989). En los ensayos de simulación se utilizó agua destilada por su similitud con el agua de lluvia y para evitar errores en las mediciones de contaminantes. A través del siguiente balance se calculó el agua infiltrada en los ensayos: = (1) Donde Inf es la infiltración, P la lluvia y Q el escurrimiento en milímetros. También se determinaron las tasas de infiltración y escurrimiento (mm/h) y sus respectivos valores acumulados (mm) al cabo de una hora de ensayo. Para el cálculo del número de Curva se aplicaros las ecuaciones 2 y 3 (USDA): =.. (2) = 254 (3) Donde Q es el escurrimiento (mm), P la precipitación (mm), S es el factor de retención potencial de agua por parte del suelo (mm) y CN es el número de curva que adquiere valores entre 1 y 100, cuanto mayor es el valor mayor es el escurrimiento. 1 Se debe tener en cuenta que la laguna posee un estrato de lodos acumulados en su lecho el cual limita su profundidad y así también su capacidad de contención de efluentes. Página 4

5 En la cuantificación de las variables hidrológicas y químicas se aplicó estadística descriptiva utilizando el software Infostat. Asimismo se utilizaron correlaciones entre los parámetros hidrológicos y entre las variables químicas analizadas, con un nivel de significancia de 0,05. RESULTADOS Y DISCUSIÓN Infiltración y Escorrentía Superficial (Simulación de Lluvias) Las simulaciones se llevaron a cabo sobre la superficie de los corrales de engorde, es decir sobre la capa de estiércol que recubre el suelo natural subyacente. Bajo una intensidad de lluvia de 62,25 mm/h se pudo establecer que el 86% del agua caída escurrió superficialmente y el 14% restante infiltró en el perfil (Tabla 1). La escorrentía superficial comenzó muy rápidamente (3,7±1 ), con una abstracción inicial o lámina de lluvia acumulada en el suelo de 4 mm (Figura 1a). El proceso de infiltración tuvo lugar durante los primeros 4 en forma exclusiva, a un mayor tiempo de ensayo se producen los dos procesos, escorrentía e infiltración. Se registró, a los 20 de ensayo, una caída en la tasa de infiltración del 86.67% y se observó que a partir de este punto la misma logra estabilizarse (Figura 1b) 2. Tabla 1: Datos analíticos de la escorrentía superficial y la infiltración. Media y desvío estándar (ds) Simulaciones de Lluvia Características de la lluvia aplicada Media (X) ds Intensidad (mm/h) Lluvia total acumulada (mm) Lluvia caída hasta saturación (mm) Características de la escorrentía superficial Media (X) ds % de escorrentía superficial Tasa en que se estabiliza la escorrentía (mm.h-1) Tiempo en el que comienza la escorrentía (min.) Características de la infiltración Media (X) ds % de infiltración Tasa de infiltración estable (mm.h-1) Tiempo hasta alcanzar infiltración nula (min) Humedad en superficie 0-5 cm (%) Frente de Infiltración (cm) Abstracción inicial (mm) Al mismo tiempo la lámina infiltrada acumulada alcanzó un plateau, reflejando las condiciones de saturación de las fracciones de menor densidad aparente de la capa orgánica (Figura 1a). 2 Es importante destacar que en la figura 1b si bien las tasas de infiltración y escurrimiento no ajustan perfectamente a una función logarítmica en los 20 iniciales del ensayo lo que se pretende es mostrar la tendencia existente en el comportamiento del flujo hídrico. Hasta los 20 los datos podrían ajustarse a funciones lineales de elevada pendiente. Página 5

6 Este comportamiento estuvo asociado a un abrupto incremento del escurrimiento y posterior estabilización (Figura 1b) con un valor medio de 58,33 ± 1.6 mm/h (Tabla 1), semejante a la intensidad de lluvia aplicada. Luego de 45 de ensayo, cuando cayó el 76% de la lluvia total acumulada, la escorrentía fue del 100% y la infiltración se volvió despreciable con una tasa (conductividad hidráulica en saturación) menor a 3,3 mm/h, similar a la de suelos muy poco permeables. a b Figuras 1: (a) Láminas acumuladas de infiltración y escurrimiento y (b) tasas de escurrimiento e infiltración medidas a través del tiempo de ensayo. Las barras representan el error estándar. El frente de infiltración avanzó hasta los 10 centímetros de profundidad dentro de la capa orgánica y la lámina de agua acumulada fue de 8,9 ± 3 mm pudiendo este valor representar la capacidad máxima de retención del estiércol. Los resultados de este ensayo permiten inferir que la escorrentía superficial representaría el principal proceso en el movimiento de agua dentro de los corrales de engorde. Además se pone en evidencia el impedimento físico que se establece en la capa de estiércol al movimiento vertical del agua, ya que la infiltración se hace despreciable una vez que se satura parte de la misma. Autores como Collins (1996) establecen que luego de la formación de la interfase entre la capa orgánica y el suelo original, en suelos pertenecientes a feedlots, se genera una impermeabilización que impide en forma absoluta la infiltración. Utilizando un simulador de lluvia García et. al. (2012), en la región Pampa Arenosa, hallaron un comportamiento similar al determinado en el actual sistema, aunque con algunas diferencias en el tiempo en que inicia el escurrimiento y en las proporciones de escorrentía e infiltración. Aplicando una intensidad de 70 mm/h el escurrimiento superficial fue un 18% menor al determinado en este estudio y el tiempo necesario para que comience la escorrentía fue de 5.7 minutos similar al obtenido en nuestra investigación. Las diferencias pueden estar asociadas a la humedad antecedente y a las diferentes propiedades de las áreas de estudio. García et. al. (2012) realizaron sus estudios en corrales de engorde levantados sobre suelos con mayor contenido de arena y carentes de una capa de tosca subsuperficial. Según las investigaciones existentes la cantidad de agua y el tiempo necesarios para que comience el escurrimiento varía ampliamente. Miller et al. (2004), utilizando un simulador de lluvias Ghelp (GRS II), registraron un tiempo de 10,7 minutos hasta el comienzo de la escorrentía con una intensidad aplicada de 54 mm/h y una tasa de escurrimiento de 50 mm/h similar a la de nuestro sistema. Gilley et al. (2008) aplicando una intensidad de lluvia de 70 mm/h, en corrales con cama de paja en la superficie, informaron que el escurrimiento comenzó a partir de los 14 mm de lluvia aplicada (10 mm más que en la actual Página 6

7 investigación) representando un 60% de la misma. Lott et al. (1994) determinaron que fueron necesarios 19 mm de precipitación para generar escurrimiento en diferentes feedlots de Australia e informaron que el mismo representa entre el 22 y el 50% de la lluvia caída. Estas diferencias pueden estar relacionadas a las condiciones de humedad previa del suelo, el espesor del estrato orgánico, la pendiente, la densidad de la fase compactada y a la rugosidad del terreno (García et al. 2012). En nuestro estudio el elevado porcentaje de humedad inicial (31.6%) combinado con una elevada densidad aparente de la capa compactada determinó que el escurrimiento comenzara luego de un corto intervalo de tiempo y con una menor lámina de lluvia acumulada. Estas condiciones fueron determinantes para que la abstracción inicial fuera de 3,75 mm (Tabla 1), un valor similar al informado por García et al. (2012) de 5 mm y por el contrario mucho menor al publicado por Kennedy et al. (1999) para la región semiárida de Alberta (25 mm). Gilbertson et al. (1980), Nienaber et al. (1975) y Swanson et al. (1975) en Estados Unidos determinaron para eventos naturales que aproximadamente el 30% y el 86% de la lluvia anual escurre en feedlots no pavimentados y pavimentados respectivamente, siendo este último valor similar al hallado en nuestra investigación. Resultados diferentes fueron informados por Sweeten (1996) en Texas High Plains que con una lluvia anual de 460 mm estableció que el 88% infiltró en el perfil del feedlot. Coote y Hore (1977) en Canadá calcularon valores de escurrimiento entre 19 y 25% similares a los de este último autor. Debido a la gran variedad de factores que intervienen en la generación del escurrimiento debería investigarse en un futuro sobre la interacción de los mismos y la relevancia de cada uno según el área bajo estudio. Ajuste de los datos al modelo de Curva Número Utilizando los datos del ensayo de simulación: (el agua aplicada: mm, y el escurrimiento generado: mm), se determinó, mediante la ecuación (2) propuesta por USDA, el factor de retención potencial máxima (S) el cual alcanzó un valor de 8.24 mm. El mismo fue similar a la capacidad de retención máxima de agua por parte del suelo medida en la simulación (8,9 mm), lo cual estaría indicando que el modelo es bastante ajustado a los datos reales en este punto. A través del factor S estimado se pudo inferir un CN de 97 utilizando la ecuación 3. Asimismo utilizando el valor de retención real (S) obtenido en la simulación el CN que se obtiene es de El valor obtenido fue superior al calculado en estudios llevados a cabo en feedlots de Argentina que utilizaron simulaciones de lluvia en corrales levantados sobre suelos sin recubrimientos. De acuerdo las investigaciones realizados por García et al. (2012) (datos no publicados) en suelos con mayor contenido de arena, se obtuvo un CN de 92 y un factor de retención S de mm. Para el trabajo de Chagas et al., (2006) quien aplicó una intensidad de lluvia de 120 mm/h, se calculó un CN de 93 y un factor de retención de 19.4 mm. En eventos naturales de lluvia en Alberta, Canadá, Miller et al. (2004) determinó que sus datos de escurrimiento observado en este tipo de sistemas se ajustaban a los datos de escurrimientos estimados con valores de CN entre 52 y 96 (promedio 90). Kennedy et al. (1999) reportó valores de CN entre 55 y 83 en feedlots de Alberta que utilizan camas y no son pavimentados. La utilización de camas favorece el almacenamiento de agua (mayor S) disminuyendo la escorrentía (Olson et al. 2006) y afectando de esta manera el CN. El amplio rango establecido por estos investigadores implica errores considerables en la estimación del escurrimiento si se utilizan los CN de menor valor, por ello es aconsejable realizar estimaciones Página 7

8 bajo las condiciones de el peor escenario, es decir, utilizar el CN promedio o el de máximo valor. En Estados Unidos Gilbertson et al. (1980) aconseja la utilización de un curva número de 95 para corrales de engorde pavimentados y Vanderholm et al. (1979) calculó un rango de CN entre 95 y 99,9 a partir de mediciones realizadas en corrales pavimentados pertenecientes a tambos. Nuestros resultados se corresponden con los informados por estos últimos investigadores. Mediante la obtención de datos de escurrimiento a través de sucesivos estudios de simulación de lluvia (teniendo en cuenta la cantidad de agua aplicada y variando la intensidad y humedad inicial) podría establecerse un CN estandarizado y específico del establecimiento en el que se lleve a cabo la investigación. Una vez obtenido ese valor sería posible estimar los escurrimientos generados por eventos de lluvia naturales únicamente haciendo uso del dato de la precipitación ocurrida en 24 hs. De esta manera se podría prever si el sistema de contención de efluentes posee la capacidad suficiente para captar el volumen escurrido. Calidad Química de la Escorrentía Generada Observando las figuras 2 se pudo determinar que la mayoría de los parámetros químicos medidos (N-NH 4 +, NT kj, Na +, K +, COT, COD, COP y la C.E.) muestran una disminución en su concentración en función del tiempo de ensayo y/o volumen de lluvia acumulada (1 mm/min aproximadamente). En las curvas correspondientes a estos elementos se visualiza una caída en las concentraciones hasta aproximadamente los 40 de simulación. Cuando la lluvia acumulada fue de 42 mm (un 67,7% del total de agua caída). A partir de este punto las concentraciones se vuelven constantes y ocurre un cambio en la pendiente. Este punto de quiebre en la curva indica un cambio en el transporte de contaminantes, resultando una tasa de exportación mínima de los mismos. Estos resultados estarían indicando que 42 mm de agua serían suficientes para el lavado de sales, nutrientes y materia orgánica desde la capa orgánica (estiércol) del perfil hacia la solución del suelo y que los mismos podrían ser transportados por el flujo superficial (escurrimiento) hacia los cursos de agua afectando su calidad. Contrariamente la concentración de PRS mostró un aumento significativo hasta alcanzar un plateau a los 15 de ensayo (Figura 2e). Mediante una ecuación de regresión lineal (dato no publicado) se pudo determinar que este elemento aumentó a razón de 5 mg por minuto en la primera etapa de la simulación. El comportamiento descripto se puede ver reflejado en la curva que expresa las unidades en masa sobre volumen escurrido 3. De igual manera ocurrió un aumento en la concentración de PT aunque no tan pronunciado, ya que el mismo fue de 0,17 mg/l por minuto de acuerdo a la fórmula correspondiente a la curva (Figura 2f). También aumentaron los S sed a través del tiempo a razón de 0,23 ml/l por minuto (Figura 2b) posiblemente debido al arrastre de partículas más pesadas por parte de un mayor volumen de agua caída evidenciando un proceso de erosión. Como se indicó anteriormente, Kizil et al. (2006) establecieron en su estudio que el incremento de fósforo en el escurrimiento se deben principalmente al arrastre de sedimentos provocado por las lluvias. 3 En las figuras 2 se muestran las curvas que expresan las concentraciones en mg/l (ppm) excepto para el PRS ya que la concentración en masa/volumen escurrido muestra un comportamiento diferente al expresado en mg/l. Página 8

9 El ph resultó ser el parámetro más constante a través del tiempo con un valor medio de 7,1 y un desvío estándar de 0,073. Es decir que no representó un factor que afectara la presencia de las distintas formas químicas de los elementos medidos. En las determinaciones no se detectó la presencia de N-NO - 3 pero sí la de N-NH + 4 como consecuencia de la baja concentración de O 2 del + efluente generado. El valor acumulado de N-NH 4 fue de 96 mg en la hora de simulación (Figura 2c). Se obtuvo un coeficiente de determinación R 2 + de 0,9074 entre el N-NH 4 y el COD (y=19,468x-123,22) indicando que la curva que describe el primero está asociada al arrastre de la materia orgánica. El transporte del material que compone el estrato orgánico superficial queda demostrado a través de la disminución del carbono (total, particulado y disuelto) en función del tiempo de ensayo (Figura 2j). La conductividad eléctrica mostró variaciones desde 4,66 ds/m, al inicio del ensayo, hasta llegar a 1,41 ds/m hacia el final del mismo (Figura 2i). Este comportamiento está relacionado al proceso de lavado de sales que ocurre debido al flujo superficial del agua y que queda demostrado mediante las curvas que describen los iones K + y el Na + en función del agua caída (Figuras 2g y 2h). Se determinó un coeficiente de determinación R 2 de 0,9768 entre la C.E. y el Na + (y=101,81x-60,918) y otro de 0,9963 entre la C.E. y el K + (y=374,36x-94,436), análisis que demuestra la relación existente entre la variación de estos parámetros. a b c d Página 9

10 e f c g h i j Figuras 2: Concentración de los componentes químicos presentes en la escorrentía generada mediante simulaciones de lluvia en función del tiempo de ensayo. En las figuras se muestran las fórmulas de las curvas y el coeficiente de correlación (R 2 ) correspondiente. CONCLUSIONES Las características físicas del perfil edáfico de un feedlot, principalmente la formación de la interfase que se genera entre la capa orgánica superficial y el suelo original subyacente además de la elevada compactación, favoreció el proceso de escurrimiento por sobre el de infiltración. Considerando que la mayor proporción del agua caída escurre superficialmente se debe procurar que las dimensiones del sistema de captación de efluentes sean compatibles con el volumen que se genera. La tasa de infiltración se vuelve constante rápidamente indicando la saturación de la capa de estiércol y la tasa de escurrimiento aumenta significativamente en la primer etapa de la lluvia. Las medidas que se adopten deben enfocarse principalmente a captar la totalidad del escurrimiento e impedir que el mismo alcance cursos de agua natural afectando su calidad química. El modelo de Página 10

11 CN puede ser de gran utilidad siempre y cuando pueda estandarizarse para un área específica de aplicación. En necesario realizar estudios futuros utilizando distintas intensidades de lluvia y llevar a cabo la simulación en diferentes lugares del corral de engorde de manera tal de aportar datos al modelo y favorecer la robustez del mismo. Con respecto al análisis químico del efluente generado se pudo establecer que es en la primera etapa de una lluvia cuando se acarrea la mayor proporción de contaminantes desde la capa orgánica superficial. Debido a ello es importante la conducción del escurrimiento hacia un sistema de contención del mismo evitando la descarga del desecho crudo en cuerpos de agua naturales. La mayoría de los elementos químicos medidos disminuyó su concentración a través del tiempo de lluvia, excepto el PRS que aumentó hasta la estabilización luego de 15 de simulación bajo una intensidad de 62 mm/h. Tratándose de un residuo de elevada carga orgánica y capacidad contaminante es necesaria la implementación de un sistema de tratamiento. Frecuentemente se utiliza el sistema de lagunas (primero anaeróbica, luego facultativa y por último aeróbica) para la remoción de contaminantes, ya que se trata de un proceso económico y eficiente. Otra de las ventajas es que permite la sedimentación de los sólidos en la primera etapa de tratamiento y es habitual la utilización de filtros naturales o artificiales para la eliminación de los sólidos suspendidos y partículas de mayor tamaño. Otra opción es la construcción de canales serpenteantes vegetados que permitan la absorción de contaminantes por parte de las plantas y la sedimentación de sólidos favorecida por la sinuosidad. La proporción creciente de producción de carne en sistemas estabulados en Argentina está representando un gran problema en cuanto al impacto ambiental que producen. Es por ello que se hace necesaria la aplicación estricta de normativas en cuanto al tratamiento que deben recibir este tipo de desechos y la capacitación de los productores. Página 11

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