ANEJO I: INGENIERIA DE LAS EDIFICACIONES INDICE

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1 DOCUMENTO I ANEJOS A LA MEMORIA

2 ANEJO I: INGENIERIA DE LAS EDIFICACIONES INDICE PAGINA NAVE ADAPTACION, CEBO Y ALMACEN.- Parámetros fundamentales 7.- Cálculo de las correas Cálculo del pórtico principal Cálculo del muro hastial 89 NAVE RECRIA.- Parámetros fundamentales.- Cálculo de las correas Cálculo del pórtico principal 5 NAVE HENIL.- Parámetros fundamentales 43.- Cálculo de las correas Cálculo del pórtico principal 48 NAVE LAZARETO.- Parámetros fundamentales 60.- Cálculo de las correas Cálculo del pórtico principal 64 OFICINA Y VESTUARIO.- Parámetros fundamentales 86.- Cálculo de la vigueta 88 RESUMEN 89

3 INGENIERIA DE LAS EDIFICACIONES NAVE DE ADAPTACION, CEBO Y ALMACEN.- PARAMETROS FUNDAMENTALES: Las naves de adaptación (una para añojo y otra para ternera) y las 4 naves de cebo ( para añojo y para ternera) son de iguales características. Se proyecta una nave a aguas, formadas por pórticos biempotrados a la misma altura. Las dimensiones de la nave son: - Luz de la nave: 0m - Longitud: 40m - Altura de pilares: 4m - Pendiente de la cubierta: 0% - Cubierta de acero galvanizado. Para el comienzo del cálculo de la estructura metálica debemos tener en cuenta las acciones que se producen en la nave. Las acciones se clasifican:. Acciones gravitatorias: Son debidas al peso propio de los elementos constructivos y de la nieve de la cubierta, estas acciones se dividen a su vez en: - Concargas: Magnitud y posición constante en el tiempo excepto en el caso de reforma esta acción se divide en: Peso propio: carga debida al peso del elemento resistente que en nuestro caso son pórticos. Cargas permanentes: debido al peso de los elementos de construcción que conforman la nave. - Sobrecargas: es la carga cuya magnitud o posición puede ser variable a lo largo del tiempo y puede ser de tipos: De uso: debido al peso de objetos que graviten sobre la estructura incluso durante la ejecución de la obra. De nieve: debido al peso de la nieve sobre la superficie de la cubierta. La Norma NBE-AE 88 nos proporciona el valor de dicha sobrecarga sobre la superficie horizontal, que varia según la altitud a la que nos encontremos y el ángulo de la cubierta. En nuestro caso, para una altitud de 506 m. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 7

4 Altitud m 60 kg/m Para una cubierta cuya inclinación con respecto a la horizontal es del 0%. Tg á 0, á,3º < 60º 5 La sobrecarga característica de nieve por m en proyección horizontal que deberá tomarse es: 60 Cos,3 58,83Kg / m. Acción del viento: Son las producidas por las presiones y succiones que el viento origina sobre la cubierta y sobre los pilares. Se han establecido estas acciones según la Norma NTE-ECV en función de la situación, de la coronación y de la velocidad del viento, así como de la esbeltez del edificio proyectado. Carga total del viento sobre el edificio: Puesto que la altura de los pilares que componen la estructura es distinta, y la carga del viento depende de esta altura, tenemos distintas cargas del viento sobre el edificio. Toledo se encuentra en la zona eólica X, situación topográfica normal: La carga del viento en función de la altura de pilares es: ALTURA q (kg/m ) BARLOVENTO (kg/m ) SOTAVENTO (kg/m ) ,67,33 P q S q P q 67 44,66 S q 67, Carga del viento sobre la cubierta: Consideramos zona eólica X; altura de la nave hasta la cubierta 5 m y porcentaje de huecos inferior al 33%, se pueden establecer las siguientes hipótesis de viento: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 7

5 Hipótesis A: - Faldón a barlovento: m + 3 kg/m - Faldón a sotavento: n - 3 kg/m Hipótesis B: - Faldón a barlovento: m - 6 kg/m - Faldón a sotavento: n -5 kg/m Cojo la Hipótesis A porque es la que suma una carga. + 3 kg/m 3. Coeficiente de Ponderación: Los coeficientes de mayoración que se aplican al cálculo de la estructura metálica son valores que se obtienen de la Norma NBE-EA 95. En el caso de la nave que vamos a proyectar nos encontramos en el caso de acciones constantes y combinadas de acciones independientes cuyos coeficientes son los siguientes: Coeficiente de mayoración de acciones constantes desfavorables:,33 Coeficiente de mayoración para nieve desfavorable:,5 Coeficiente de mayoración para viento desfavorable:,5 Todos estos coeficientes están comprendidos entre,33,5 y para simplificar los cálculos en vez de mayorar las cargas, optamos por minorar el límite elástico del acero dividiendo entre,5 (el más desfavorable entre,33 y,5), para quedarnos del lado de la seguridad. Por tanto los valores de tensiones los vamos a comparar con 733 kg/cm, que resulta de dividir 600 kg/cm (límite elástico del acero A-4b) entre, Kg / cm,5 Por la cimentación de las zapatas y teniendo en cuenta que el hormigón es procedente de planta y el control de ejecución normal consideraremos los siguientes coeficientes: Coeficiente de minoración del hormigón: ã c,5 Coeficiente de mayoración de cargas: ã c,6 Coeficiente de minoración del acero: ã c,5 Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 73

6 Terminada la fijación de los valores de las acciones, hipótesis y establecimiento de coeficientes comenzamos el cálculo de los diferentes elementos que constituyen la nave..- CÁLCULO DE LAS CORREAS Las correas las vamos a dimensionar con un perfil Z y van a ir montadas cada vanos. La separación máxima entre correas es de,5 (al ser acero galvanizado). Vamos a tener en cuenta las siguientes consideraciones geométricas: tgα 0, 5 α arctg0, α,3º H tgα H tg,3º 5 m Semiluz Semiluz 5 F Faldón de la cubierta; F Cosα Cos,3º 5, m Se divide la longitud del faldón entre la separación máxima de las correas para determinar el número de vanos, del cual cogeremos el inmediatamente superior en valor entero. 5, N º vanos 3,4 4 vanos,5 5, Separación entre correas, 75 m 4 vanos Por tanto la separación quedara como sigue: - 5 correas separadas,75 m Vamos a calcular las solicitaciones que tienen las correas, para ello antes vamos a predimensionar el perfil de la correa que será: PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) W x (cm 3 ) W y (cm 3 ) Z-75x 4,47 5,70 7, 4,6 Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 74

7 Cargas permanentes: Peso propio de la correa 4,47 kg/m Peso de la cubierta: Espesor 0,6 mm En el peso de la cubierta consideramos: Tornillos, material de sujeción, solapes, Cargas variables: etc. 5 kg/m 5 Kg / m,75 m 9,5 Kg / m Peso de la nieve: 58,83 (,75 Cos,3º ) 73,55 Kg / m Viento: 3 Kg / m,75 6,575 Kg / m Se toma como acción del viento el correspondiente al faldón más desfavorable para el cálculo de las correas. No consideramos la acción a sotavento ya que actúa en sentido contrario y por tanto resta peso. El peso total tiene componentes P x y P y, a ésta última hay que añadirle el valor de la carga del viento. Px Py ( 4,47 + 9,5 + 73,55) Sen,3º 9,05 Kg / m ( 4,47 + 9,5 + 73,55) Cos,3º + 6,575,83 Kg / m Las correas van montadas como vigas continuas cada dos vanos, por tanto los momentos producidos serán: M x 8 P L y M y Px L 8 En el eje Y coloco tirantillas en el plano medio de la cubierta por tanto se reduce a L. M M x y, , ,47 Kg m 4,88 Kg m - Comprobación a resistencia. Mx My adm 733 Kg / cm Wx + Wy < , ,3 638Kg / cm < 733 Kg / cm 7, 4,6 ADMISIBLE Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 75

8 - Comprobación a flecha. Según la norma EA 95 la flecha máxima admisible para este tipo de vigas, siendo l la longitud del vano: l 5000 f adm 5mm Nuestra flecha será: 6,38 5 f( mm ) 0,45 9,7mm < 5mm ADMISIBLE. 7,5 3.- CALCULO DEL PORTICO PRINCIPAL El pórtico es biempotrado a la misma altura, dintel a dos aguas: Vamos a calcular: Cargas axiales V A y V E en ambos pilares. Momentos que se producen en M A, M B, M C, M D y M E al considerar que todos estos puntos los construimos como empotrados. Esfuerzos cortantes que se producen en H y. Todos estos valores se representan en la siguiente figura: A H E El cálculo de estos valores ha sido realizado mediante un programa informático de cálculo de pórticos biempotrados a la misma altura a dos aguas. El programa crea varias hipótesis de cálculo sobre cada uno de los valores de la carga axial, momento y esfuerzo cortante, por tanto para nuestro cálculo utilizaremos la acción de mayor magnitud. Se introduce en este programa los datos referentes a nuestra nave y a continuación nos salen las hipótesis de cálculo que son las siguientes: Hipótesis térmica: Coeficiente de dilatación térmica:. 0 5 m/mºc Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 76

9 Variación de la temperatura en grados: 40ºC Hipótesis de cálculo Solicitaciones PP+PG+IT PP+N+IT+PG PP+V+PG+IT PP+N+V+PG+IT V A (kg) H A (kg) M A (kg m) M B (kg m) M C (kg m) V E (kg) H E (kg) M E (kg m) M D (kg m) Solicitaciones mayoradas P: Peso propio (cubierta + estructura) PG: Puente grúa V: Viento N: Nieve IT: Influencia térmica Cálculo del Dintel: Puesto que el pórtico dispone de cartelas, lo que hacemos será dimensionar el dintel teniendo en cuenta el momento en el Nudo C (Mc) ya que las cartelas absorben los M y, producidos en los nudos B y D. momentos máximos ( ) B M D El perfil del dintel lo vamos a dimensionar con IPE 60. PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) Wx (cm 3 ) Wy (cm 3 ) i x (cm) i y (cm) IPE ,8 0, 09 6,7 6,58,84 Comprobamos: Mc Wx ,7 Kg / cm 09 < 600 Kg / cm Por tanto adoptamos para el dintel IPE 60 Cálculo del Pilar: De los datos informáticos elegidos, cogemos los valores mayores de las acciones, teniendo en cuenta que estos valores están mayorados, la tensión la comparamos en este caso con 600 kg/cm. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 77

10 La comprobación a realizar será: N ω A M + W max < X 600 Kg / cm Se proyecta con perfil HEB 40. PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) Wx (cm 3 ) Wy (cm 3 ) i x (cm) i y (cm) HEB ,7 43, ,93 3,58 - Cálculo de la carga axial: VE N E 3309, 6 Kg N N + E Peso propio pilar N 3309,6 + 33,7 4, , 54 Kg - Momento flector. M D M 45, 00 Kg m B - Comprobación a Flexocompresión del pilar propuesto: El pilar es empotrado en la base y con respecto a los ejes de la nave estará: Alrededor del eje longitudinal x, el pilar es empotrado empotrado con posibilidad de desplazamiento β. Alrededor del eje transversal y, el pilar es empotrado articulado ya que hay un arriostramiento que impide el desplazamiento por tanto β 0, 7. Pandeo alrededor del eje x: - Longitud Lg 400 cm - Longitud de pandeo L KX β Lg cm - Esbeltez LKX 400 λ x 67,45 68 i 5,93 ω, 3 X Pandeo alrededor del eje y: - Longitud Lg 400 cm - Longitud de pandeo L KY β Lg 0, cm - Esbeltez LKY 80 λ Y 78, 79 i 3,58 ω, 49 Y Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 78

11 N ω A M + W max X 3488,54, ,9 Kg / cm < 600 Kg / cm ADMISIBLE Por tanto adoptamos para el pilar: HEB 40 Cálculo de la placa de anclaje: Para el comienzo del cálculo de la placa de anclaje partimos de los siguientes datos: Carga axial del pilar: HEB 40 N Reacción + Peso propio del pilar. 3309,6 N + 33, Kg,4 Momento flector máximo en la base del pilar: 3396,4 M 45, 8 Kg m,4 Hemos minorado las acciones para comparar a flexión con 733 kg/cm. Excentricidad de Cálculo: M 45,8 e 0,97m 97 cm N 498,55 Predimensionamiento de la basa: a 50 cm b 30 cm b 0,6 0,50 0, 30 cm Para ver el tipo de flexión, tenemos que comprobar: a 50 8,33 cm < e 97 cm a ,75 cm < e 97 cm 8 8 a 3 a Se cumple que < e > Placa a Flexión Compuesta. 6 8 Cálculo de los parámetros fundamentales: Denominamos : g distancia desde el borde de la placa al perno de anclaje y debe estar comprendida entre 0,5 a > g > 0, a Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 79

12 Adoptamos g 6 cm 7,5 > g > 5 3 a 7 a 7 50 s a + g g 6 37, 75cm a 3 50 f e 97 78, 5cm 8 8 N f 498,55 78,5 T 579, Kg s 37,75 N ( s + f ) 498,55 ( 37, ,5) R 7677, 66Kg s 37,75 Tensión admisible del hormigón de la zapata: Nuestra zapata es de hormigón armado con resistencia característica fck 50 kg/cm ya que según la EHE no se admiten para hormigones armados de resistencias inferiores a 5 N/mm. fck γ 50,5,6 adm γ c f 04,Kg / cm Tensión a la que se somete el hormigón: R a b 4 Cálculo del momento flector: 7677, ch 0,47Kg / cm < admh 04,Kg / cm El momento flector máximo al que se somete la placa en el borde del pilar viene dado por la expresión: M ch a b 3 a c 0, ,93Kgcm donde c es el canto del pilar en la dirección que actúa el momento. Cálculo del espesor de placa t. El espesor de placa se calcula mediante la siguiente expresión: t 6 M b adm , ,cm Adoptamos una placa de 35 mm. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 80

13 El espesor es excesivo, siendo imposible de soldar con el resto de los elementos. Por ello, habrá que buscar otras soluciones, como por ejemplo desdoblar la placa y colocar cartelas. M t 6 donde M es el mayor de los siguientes momentos: adm ( 8) ch l 0,47 M 655,04Kgcm ch b 0,47 30 M b 4 l ,5 8 8 b c 30 4 siendo l 8cm ( ) ( ) Kgcm 6 655,04 t, 5cm 8 mm 733 El espesor de la placa sigue siendo excesivo desde el punto de vista de compatibilidad a soldadura, por lo que desdoblamos la placa en una placa superior de 8 mm y otra inferior de 0 mm dándole a esta ultima cm más a cada lado para facilitar la soldadura con la placa superior. - Placa Inferior 5 x 3 (0 mm de espesor). - Placa Superior 50 x 30 (8 mm de espesor). Espesor de las cartelas: a e > debemos comprobar que: 6 a a c > >,5 cm < 8 cm 4 4 Por tanto utilizamos las siguientes expresiones: R ch b a 8 0, ,3Kg 8 El espesor de la cartela es: e R 3838,3 ( a c) adm ( 50 4) 733 0,3cm Como espesores tan pequeños no existen comercialmente y en el caso de que existiesen, no seria soldable por soldadura con placa y perfil, adoptamos una cartela con un espesor de e 6 mm Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 8

14 Compatibilidad a Soldadura: GARGANTA A PIEZA ESPESOR (mm) Valor máximo (mm) Valor mínimo (mm) ALA HEB ALMA HEB ,5,5 PLACA SUPERIOR 8 5,5 3 PLACA INFERIOR CARTELA 6 4,5 Se comprueba que todas las piezas son soldables. Diámetro y posición de los redondos de anclaje. Se van a utilizar barras corrugadas de acero B 400S de fyk 400 kg/cm : adm fyk γ s 400,5 T 579, kg debe ser vencida por los pernos de anclaje por tanto: πφ 400 T n adm 579, πφ despejando Ø 4 4,5 φ 579, π, ,96cm Ahora vemos si cumple la cuantía geométrica mínima. En el tema de placas se establece que la cuantía geométrica mínima es del 0 00 en cada una de las armaduras, longitudinal y transversal. Ap 0 a b 5 3 3, 33 cm Con Ø mm se cubre una superficie de,6 cm, por tanto no cubre la cuantía geométrica mínima y aumentamos el número de redondos a 3 Ø mm. 3 Ø mm 3,39 cm Cumple La placa llevara por tanto 8 Ø mm con lo que se consigue además cumplir la norma de que la separación entre ejes de redondos no debe ser superior a 30 cm. La separación entre redondos será: a g 50 6 s 9cm b g 30 6 s 9cm Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 8

15 Cálculo de la longitud de anclaje de los redondos: Los redondos de anclaje se proyectan con terminación en patilla; Para que las barras estén en Posición I se debe cumplir: fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb, 7,8cm <, 4, 6cm 0 Por tanto como Lb 4,6 cm As 3,33 Lb neta Lb β 4,6 0,7 6, 9cm As real 3,39 Lb neta debe de cumplir: 0 φ 0, cm 5cm Lb 4,6 6, 4cm Para facilitar el montaje adoptaremos 3 3 una longitud de redondos de 50 cm. Cálculo de la zapata: Datos del terreno: - Habiendo realizado el estudio geotecnico correspondiente (Norma Tecnológica NTE- CEG) llegamos a la conclusión de que el suelo sobre el que se asientan las edificaciones objeto, es de tipo arcilloso semiduro sobre roca granítica, de gran consistencia y resistencia característica ( adm ) no inferior a kg/cm 00 kn/m. - El ángulo de rozamiento interno del terreno (Ø) es de 30º. - El peso especifico del terreno ( γ t ) es de 800 kg/m 3. Datos del Hormigón y Acero utilizados: - El peso especifico del hormigón ( γ h ) se considera 500 kg/m 3. - Hormigón HA 50 kg/cm. - Acero B 400S de fyk 400 kg/cm. Coeficiente a utilizar: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 83

16 - Coeficiente de minoración del hormigón: γ, 5 - Coeficiente de mayoración de cargas: γ, 6 - Coeficiente de minoración del acero: γ, 5 Cargas en la base del pilar: - Placa de anclaje 50 x 30 cm con un perfil HEB 40 - No 498,55 kg - Mo 45,8 kg m Kg Vo 3 Kg,5 Dimensión de la Zapata: - Se prevé una zapata excéntrica de,5 m de largo, en el eje transversal de la nave,, m de ancho, en el eje longitudinal de la nave y m de canto o profundidad con 0 cm de hormigonado de limpieza. El pilar se colocara excéntrico, a una distancia de m desde su eje hasta el borde exterior de la zapata. La excentricidad física e f 5 cm. L,50 m B,0 m H,00 m Cargas en la base de la Zapata: - N No + B L h γ h 498,55 +,, , 55Kg - N 70KN - M Mo + Vo h 45, , 8Kg m - M 45, 39KN m - V Vo 3 Kg, 3KN - Comprobación a realizar:. Comprobación de estabilidad:.. Seguridad a vuelco: L N + e f Csv,5 M, ,5 Csv,54 >,5 VALIDO 45,39.. Comprobación a deslizamiento: c f s Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 84

17 En nuestro caso no es necesario puesto que las zapatas irán arriostradas mediante un zuncho de atado..3 Comprobación a hundimiento: Debemos calcular la excentricidad para conocer el tipo de distribución de tensiones que tenemos: e M 45,39 0, m m N e e m e f e 0,65 0,5 0, 4 m L,50 0,5m 6 6 Por tanto L e > 6 0,4 m > 0,5 m y la distribución de cargas en el terreno corresponde a una distribución triangular de tensiones, con una zona comprimida y otra traccionada. Como no puede haber tracción entre el hormigón y el terreno, se acepta que se produce una redistribución de tensiones de forma que se produzca un equilibrio de esfuerzos. La tensión máxima resultante es: 3 4N 4 70 max Comprobamos que: ( l e) B 3(,5 0,4), 5,,KN / m max adm,5 00KN / m 50KN / ADMISIBLE,KN / m m. Cálculo estructural de la Zapata... Determinación del tipo de Zapata: El vuelo físico de la zapata (distancia desde el borde de la placa hasta el final de la zapata) es: L a,50 0,50 V + e f + 0,5 0, 75m Calcular el intervalo en el que se encuentra comprimida el vuelo: h m V < h por tanto según la instrucción EHE se trata de una 0,75 m < m ZAPATA RIGIDA. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 85

18 Al tratarse de una zapata rígida hay que realizar la comprobación a flexión en una sección S... Cálculo a Flexión: - Vuelo de Cálculo: L c m V mm 4 4 s max max AX m AX m 3 L 3,5 AX 3 e 3 0,4, 05m Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 86

19 m AX m AX max,05 0,840,,05 m,kn / m - Obtención de las tensiones de cálculo: Zapata h γ h 5 5KN / m Calculo max Zapata, 5 86,KN / m med Zapata, 5 0KN / m Ahora al ser zapata rígida, empleamos el método de bielas y tirantes. c + L 86,66 + 0,5 Rd B, 38,75KN L c + (,5) 86, 0 + B, X Rd 38,75 0,5m Al tener hormigón de limpieza adoptamos d 50 mm d h d mm a 40 mm (anchura del pilar) Rd Td γ f ( X 0, 5 a) 0,85 d Td,6 ( 500 0,5 40) 3570, 78KN 35,7 KN 0, Con esta capacidad: A 35,7 4,5 00mm - Cuantía geométrica mínima: As 0 00 b d As mm 00 - Cuantía mecánica mínima: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 87

20 As 0, 04 Por tanto b d fcd fyd As 5,5 As 0, ,7mm 40,5 80mm,8cm Utilizamos barras de diámetro 0 mm π 80 4 n n 7, π 8 Ø 0 mm Utilizamos 8 Ø 0 mm con un área: A 5,4 cm La separación entre redondos será: B d S 57, 4mm 5,7 cm La Armadura Transversal: se pondrá la misma en un ancho igual a B, por tanto tendrá la misma separación entre redondos. Cálculo de la Longitud de Anclaje: 8 Ø 0 mm separadas 5,7 cm. La longitud de anclaje es la prolongación de las armaduras desde el extremo de la zapata hacia la superficie. Se tomará como longitud neta de anclaje el primer múltiplo de 5 superior al mayor de los siguientes valores: 0 φ 0 0cm 5cm Lb 3 siendo fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb 48cm < 4cm cm 3 Por lo que adoptamos Lbneta 0cm Comprobación a Esfuerzo Cortante. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 88

21 Con V < d, la sección de referencia queda fuera del cimiento, y por tanto no es necesario realizar la comprobación a cortante. Comprobación a Fisuración. 0,75 m < 0,950 m Para la comprobación a fisuración vamos a utilizar las tablas proporcionadas por el Eurocódigo EC, que son muy útiles a nivel del proyecto y son muy útiles a nivel del proyecto y nos permiten abreviar los cálculos recogidos en la EHE siempre y cuando cumplan las condiciones máximas de diámetro y separación entre barras. Td As 3570,78,6 54 s 8,87N / mm Por tanto las barras de Ø 0 mm con una separación de 5,7 cm cumplen con creces las restricciones de las tablas de la EC, no siendo necesaria la comprobación a Fisuración. 4. CALCULO DEL MURO HASTIAL El muro hastial lo vamos a diseñar de acuerdo con el siguiente dibujo: Cálculo de la jácena (J ): Se proyecta un perfil IPE 40 PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) Wx (cm 3 ) Wy (cm 3 ) i x (cm) i y (cm) IPE 40,9 6,4 77,3,3 5,74,65 Las cargas que se producen en la jácena son: Peso de la cubierta: 5 kg/m Sobrecarga de la nieve: 58,83 kg/m Sobrecarga del viento 3 kg/m Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 89

22 Peso de la correa Z-75 x 4,47 kg/m Para el cálculo de la carga uniforme debemos tener en cuenta que sobre la jácena repercute la mitad de la cubierta existente entre ésta y el pórtico adyacente, separadas 5 m. Determinación de la carga uniforme por metro lineal: 5 5 q / ( ,83 + 4,47) Cos,3+ 3 +,9 37,35 Kg m Se considera una viga biapoyada. El momento producido será: M q L M 37,35 ( 5, ) 77, 68 Kg m La comprobación resistencia: M Wx ,3 998,3 Kg / cm < 733 Kg / cm ADMISIBLE - Comprobación a flecha: Según la norma EA 95 la flecha máxima admisible para este tipo de vigas, siendo l la longitud del vano: l 500 f adm 0, 4mm Nuestra flecha será: 9,983 ( 5, ) f( mm ) 8,54 mm < 0, 4 mm ADMISIBLE 4 La carga total de la jácena es: Q TOTAL 37,35 5, 0, 5 Kg La reacción en los pilares ( pilares) será: 0,5 605,5 Kg R R Cálculo del pilar (P ) Se proyecta con un perfil HEB 00. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 90

23 PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) Wx (cm 3 ) Wy (cm 3 ) i x (cm) i y (cm) HEB 00 0,4 6, ,6,53 - Cálculo de la carga axial: 5 Peso de la viga de atado IPN 00 8,3 0,8 Kg Peso propio del pilar HEB 00 0,4 4 8,6 Kg Reacción de la jácena 605,5 Kg Reacción axial carga total 0,8 + 8, ,5 707,65 Kg - Cálculo del momento flector máximo en la base del pilar: El pilar es empotrado articulado en los dos planos, uno por el arriostramiento lateral y el otro por el propio muro hastial. El pilar será Intranslacional con respecto al eje x, por la cruz de San Andrés. El pilar será Translacional con respecto al eje y. El momento máximo al que se va a someter una nave va a ser por el viento. Alrededor del eje x, el momento es: 3 c Mx q s h + h Siendo: q carga del viento sobre el cerramiento. 48 s separación entre pilares. c ( m n) s f h altura del pilar. c carga del viento sobre la cubierta. f altura máxima del pilar del pórtico. 5 c ( 3 ( 3) ) 65 Kg Mx Kg m El momento es máximo para x l x 4, 5m 8 8 Alrededor del eje y, el momento es: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 9

24 My 8 s p h Siendo: p presión a barlovento. My 5 44,67 4 3, 35 Kg m 8 - Cálculo del esfuerzo cortante máximo: c Q max q s h + q s h Q max , 3 Kg Comprobación del pilar propuesto: Resistencia: N Mx 707, ,33 Kg / cm A Wx 6 90 N My 707, ,03 Kg / cm A Wy 6 33 ADMISIBLE Pandeo: x < y < s separación entre pilares del muro. h altura a cabeza de pilares. 733 Kg / cm 733 Kg / cm Comprobación a Flexocompresión del pilar propuesto. El pilar es empotrado articulado en los dos ejes por tanto β 0, 7. Vamos a calcular el pandeo: Pandeo alrededor del eje x: - Longitud Lg 400 cm - Longitud de pandeo L KX β Lg 0, cm - Esbeltez LKX 80 λ x 67,3 68 i 4,6 ω, 3 Pandeo alrededor del eje y: X - Longitud Lg 400 cm - Longitud de pandeo L KY β Lg 0, cm - Esbeltez LKY 80 λ Y 0,67 i,53 ω, 35 * N ω Mx + A Wx Y * Mx Nudo Intranslacional por la cruz de San Andrés. * Mx M max (40%) Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 9

25 4 m x x,6 m M max x, 5m 707,65, ,07 Kg / cm < 733Kg / cm * N ω My + A Wy 707,65, * My * My 740,8 ADMISIBLE Nudo Intranslacional M max / Kg cm < 733 Kg / cm ADMISIBLE Cálculo placa de anclaje del pilar (P ) Para el comienzo del cálculo de la placa de anclaje partimos de los siguientes datos: Carga axial del pilar HEB 00 N Reacción + Peso propio del pilar. N 707,65 Kg Momento flector máximo en la base del pilar: M 856 Kgm Excentricidad de cálculo: M 856 e,0m cm N 707,65 Predimensionamiento de la basa: a 0,30 m b 0,30 m Basa: 30 x 30 cm Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 93

26 Para ver que tipo de flexión tenemos que comprobar: a 30 5cm < e cm 6 6 3a 3 30,5cm < e cm 8 8 Se cumple que a 6 3a < e > Placa a Flexión Compuesta. 8 Cálculo de los parámetros fundamentales: Denominamos : g distancia desde el borde de la placa al perno de anclaje y debe estar comprendida entre 0,5 a > g > 0, a 4,5 > g > 3 Adoptamos g 4 cm 3 a 7 a 7 30 s a + g g 4, 5cm a 3 30 f e 0, 75cm 8 8 N f 707,65 0,75 T 3, 85Kg s,5 N ( s + f ) 707,65 (,5 + 0,75) R 73, 5Kg s,5 Tensión admisible del hormigón de la zapata: Nuestra zapata es de hormigón armado con resistencia característica fck 50 kg/cm ya que según la EHE no se admiten para hormigones armados de resistencias inferiores a 5 N/mm. fck 50 adm 04,Kg / cm γ γ,5,6 Tensión a la que se somete el hormigón: R a b 4 c f 73, Cálculo del momento flector: ch 3,5Kg / cm < admh 04,Kg / cm El momento flector máximo al que se somete la placa en el borde del pilar viene dado por la expresión: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 94

27 M ch a b 3 a c 3, ,3Kgcm donde c canto del pilar en le dirección que actúa el momento. Cálculo del espesor de placa t. El espesor de placa se calcula mediante la siguiente expresión: t 6 M b adm Compatibilidad a Soldadura: , ,7cm Adoptamos una placa de 8 mm de espesor. GARGANTA A PIEZA ESPESOR (mm) Valor máximo (mm) Valor mínimo (mm) ALA HEB ALMA HEB ,5 PLACA 8 5,5 3 Se comprueba que todas las piezas son soldables. Diámetro y posición de los redondos de anclaje. Se van a utilizar barras corrugadas de acero B 400S de fyk 400 kg/cm : adm fyk γ s 400,5 T 3,85 Kg debe ser vencida por los pernos de anclaje por tanto: πφ 400 T n adm 3,85 πφ despejando Ø 4 4,5 φ 3,85 π, ,07cm Ahora vemos si cumple la cuantía geométrica mínima. En el tema de placas se establece que la cuantía geométrica mínima es del 0 00 en cada una de las armaduras, longitudinal y transversal. Ap cm a b , Adoptamos Ø 4 mm se cubre una superficie 3,08 cm La placa llevara por tanto 4 Ø 4 mm con lo que se consigue además cumplir la norma de que la separación entre ejes de redondos no debe ser superior a 30 cm. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 95

28 La separación entre redondos será: ( a g) ( 30 4) cm ( b g) ( 30 4) cm s s Cálculo de la longitud de anclaje de los redondos: Los redondos de anclaje se proyectan con terminación en patilla; Para que las barras estén en Posición I se debe cumplir: fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb,4 3,5cm <,4 8, 7cm 0 Por tanto como Lb 8,7 cm As,8 Lb neta Lb β 8,7 0,7, 74cm As real 3,08 Lb neta debe de cumplir: 0 φ 0,4 4cm 5cm Lb 8,7 9, 3cm Para facilitar el montaje adoptaremos 3 3 una longitud de redondos de 50 cm. Cálculo de la zapata (P ) Cargas en la base del pilar: - Placa de anclaje 30 x 30 cm con un perfil HEB 00 - No 707,65 kg - Mo 856 kg m - Vo 437, 3 Kg Dimensión de la Zapata: - Se prevé una zapata de,0 m de largo, en el eje transversal de la nave,,0 m en el eje longitudinal de la nave y 0,80 m de canto o profundidad con 0 cm de hormigonado de limpieza. El pilar se colocara centrado, donde e f 0. L,0 m B,00 m H 0,80 m Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 96

29 Cargas en la base de la Zapata: - N No + B L h γ h 707,65 +, 0, Kg - N 3, 08KN - M Mo + Vo h ,3 0,8 06Kg m - M, 06Kg m - V Vo 437,3Kg 43, 73KN - Comprobación a realizar:. Comprobación de estabilidad:.. Seguridad a vuelco: L N + e f Csv,5 M, 3, Csv,54 >,5 VALIDO,06.. Comprobación a deslizamiento: En nuestro caso no es necesario puesto que las zapatas irán arriostradas mediante un zuncho de atado..3 Comprobación a hundimiento: Debemos calcular la excentricidad para conocer el tipo de distribución de tensiones que tenemos: M,06 e m 0, 39m N 3,08 e e m e f e em 0, 39m L,0 0,0m 6 6 L Por tanto e > 0,39 m > 0,0 m y la distribución de cargas en el 6 terreno corresponde a una distribución triangular de tensiones, con una zona comprimida y otra traccionada. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 97

30 Como no puede haber tracción entre el hormigón y el terreno, se acepta que se produce una redistribución de tensiones de forma que se produzca un equilibrio de esfuerzos. La tensión máxima resultante es: 3 4N 4 3,08 max Comprobamos que: ( l e) B 3(, 0,39), 5 98,67KN / m max adm,5 00KN / m 50KN / ADMISIBLE 98,67KN / m m. Cálculo estructural de la zapata... Determinación del tipo de zapata: El vuelo físico de la zapata (distancia desde el borde de la placa hasta el final de la zapata) es: L a,0 0,30 V + e f 0, 45m Calcular el intervalo en el que se encuentra comprimida el vuelo: h 0,8, 6m V < h por tanto según la instrucción EHE se trata de una 0,45 m <,6 m ZAPATA RIGIDA. Al tratarse de una zapata rígida hay que realizar la comprobación a flexión en una sección S... Cálculo a Flexión: - Vuelo de Cálculo: L c m V mm 4 4 Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 98

31 max AX m AX m 3 L 3, AX 3 e 3 0,39 0, 63m m AX m AX max 0,63 0,5 98,67 0,63 m 0,36KN / m - Obtención de las tensiones de cálculo: Zapata h γ h 0,8 5 0KN / m Calculo max Zapata 98, ,67KN / m med Zapata,36 0 0,36KN / 0 m Ahora al ser zapata rígida, empleamos el método de bielas y tirantes. c + L 78,67 + 0,36, Rd B 3,7KN L c + (,) 78,67 0,36 + B X Rd 3,7 0,4m Al tener hormigón de limpieza adoptamos d 50 mm d h d mm a 00 mm (anchura del pilar) Rd Td γ f ( X 0, 5 a) 0,85 d 3,7 Td, ,5 00 7, 6 0, Con esta capacidad: 7,6 A 0,49 4,5 - Cuantía geométrica mínima: ( ) KN 50mm As 0 00 b d As mm 00 - Cuantía mecánica mínima: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 99

32 As 0, 04 b d fcd fyd 5,5 As 0, ,4mm 40,5 Por tanto As 900mm 9cm Utilizamos barras de diámetro 0mm π n n 6, π 7 Ø 0 mm Utilizamos 7 Ø 0 mm con un área: A,99 cm La separación entre redondos será: B d S 50mm 5 cm La Armadura Transversal: se pondrá la misma en un ancho igual a B por tanto tendrá la misma separación entre redondos. 7 Ø 0 mm separadas 5 cm. Cálculo de la Longitud de Anclaje: La longitud de anclaje es la prolongación de las armaduras desde el extremo de la zapata hacia la superficie. Se tomará como longitud neta de anclaje el primer múltiplo de 5 superior al mayor de los siguientes valores: 0 φ 0 0cm 5cm Lb 3 siendo fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb 48cm < 4cm cm 3 Por lo que adoptamos Lbneta 0cm Comprobación a Esfuerzo Cortante Con V < d, la sección de referencia queda fuera del cimiento, y por tanto no es necesario realizar la comprobación a cortante. 0,45 m < 0,950 m Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 00

33 Comprobación a Fisuración. Para la comprobación a fisuración vamos a utilizar las tablas proporcionadas por el Eurocódigo EC, que son muy útiles a nivel del proyecto y son muy útiles a nivel del proyecto y nos permiten abreviar los cálculos recogidos en la EHE siempre y cuando cumplan las condiciones máximas de diámetro y separación entre barras. Td As 760,6 99 s 5N / mm Por tanto las barras de Ø 0 mm con una separación de 5 cm cumplen con creces las restricciones de las tablas de la EC, no siendo necesaria la comprobación a Fisuración. Cálculo del pilar (P ) Se proyecta con un perfil HEB 00. PERFIL Peso (kg/m) Sección (cm ) Wx (cm 3 ) Wy (cm 3 ) i x (cm) i y (cm) HEB 00 0,4 6, ,6,53 Altura del pilar: 4 + 5m - Cálculo de la carga axial: Peso propio del pilar HEB 00 0,4 5 0 Kg Reacción de la Jácena (jácena lados) 0,5 kg Reacción axial carga total 0 + 0,5 3,5 kg - Cálculo del momento flector máximo en la base del pilar: El pilar es empotrado articulado en los dos planos, uno por el arriostramiento lateral y el otro por el propio muro hastial. El momento máximo al que se va a someter una nave va a ser por el viento. Mx 8 s p h Siendo: p presión a barlovento. s separación entre pilares del muro. h altura a cabeza de pilares. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 0

34 Mx 44, , 97 Kg m 8 - Cálculo del esfuerzo cortante máximo: Q max 5 p s h 8 5 Q max 44, Kg 8 - Comprobación a Flexocompresión del pilar propuesto. El pilar es empotrado articulado en los dos ejes por tanto β 0, 7. Vamos a calcular el pandeo: Pandeo alrededor del eje x: - Longitud Lg 500 cm - Longitud de pandeo L KX β Lg 0, cm - Esbeltez λ x L 350 KX 85 i X 4,6 ω, 6 Pandeo alrededor del eje y: - Longitud Lg 500 cm - Longitud de pandeo L KY β Lg 0, cm - Esbeltez LKY 350 λ Y 39 i,53 ω 3, 45 Y La comprobación a realizar será: N ω A + Mx Wx 3,5 3, ,68 Kg cm < / ADMISIBLE 733Kg / cm Cálculo placa de anclaje del pilar (P ) Para el comienzo del cálculo de la placa de anclaje partimos de los siguientes datos: Carga axial del pilar HEB 00 N Reacción + Peso propio del pilar. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 0

35 N 3,5 kg Momento flector máximo en la base del pilar: M 697,97 kg m Excentricidad de cálculo: e M 697,97 0,53m cm N 3,5 53 Predimensionamiento de la basa: a 0,40 m b 0,40 m Basa: 40 x 40 cm Para ver que tipo de flexión tenemos que comprobar: a 40 6,7cm < e 53cm 6 6 3a cm < e 53cm 8 8 a 3a Se cumple que < e > Placa a Flexión Compuesta. 6 8 Cálculo de los parámetros fundamentales: Denominamos : g distancia desde el borde de la placa al perno de anclaje y debe estar comprendida entre 0,5 a > g > 0, a 6 > g > 4 Adoptamos g 5 cm 3 a 7 a 7 40 s a + g g 5 30cm a 3 40 f e 53 38cm 8 8 N f 3,5 38 T 66, 5Kg s 30 N ( s + f ) 3,5 ( ) R 975Kg s 30 Tensión admisible del hormigón de la zapata: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 03

36 Nuestra zapata es de hormigón armado con resistencia característica fck 50 kg/cm ya que según la EHE no se admiten para hormigones armados de resistencias inferiores a 5 N/mm. fck 50 adm 04,Kg / cm γ γ,5,6 Tensión a la que se somete el hormigón: R a b 4 c f Cálculo del momento flector: ch 7,44Kg / cm < admh 04,Kg / cm El momento flector máximo al que se somete la placa en el borde del pilar viene dado por la expresión: M ch a b 3 a c 7, Kgcm donde c es el canto del pilar en le dirección que actúa el momento. Cálculo del espesor de placa t. El espesor de placa se calcula mediante la siguiente expresión: t 6 M b adm ,60cm El espesor de la placa es excesivo desde el punto de vista a compatibilidad a soldadura, por lo que desdoblamos la placa en una placa superior de 8 mm, y otra inferior de 0 mm dándole a esta última cm más a cada lado para facilitar la soldadura con la placa superior. Placa Inferior Placa Superior 4 x 4 cm 40 x 40 cm Compatibilidad a Soldadura: GARGANTA A PIEZA ESPESOR (mm) Valor máximo (mm) Valor mínimo (mm) ALA HEB ALMA HEB ,5 PLACA SUPERIOR 8 5,5 3 PLACA INFERIOR Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 04

37 Se comprueba que todas las piezas son soldables. Diámetro y posición de los redondos de anclaje. Se van a utilizar barras corrugadas de acero B 400S de fyk 400 kg/cm : adm fyk γ s 400,5 T 66,5 Kg debe ser vencida por los pernos de anclaje por tanto: T πφ n 4 adm ,5 πφ despejando Ø 4,5 φ 66,5 π, ,54cm Ahora vemos si cumple la cuantía geométrica mínima. En el tema de placas se establece que la cuantía geométrica mínima es del 0 00 en cada una de las armaduras, longitudinal y transversal. Ap a b , cm Adoptamos Ø 6 mm se cubre una superficie 4,0 cm La placa llevara por tanto 4 Ø 6 mm con lo que se consigue además cumplir la norma de que la separación entre ejes de redondos no debe ser superior a 30 cm. La separación entre redondos será: ( a g) ( 40 5) cm ( b g) ( 40 5) cm s 30 s 30 Cálculo de la longitud de anclaje de los redondos: Los redondos de anclaje se proyectan con terminación en patilla; Para que las barras estén en Posición I se debe cumplir: fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb,6 30,7cm <,6 3, 8cm 0 Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 05

38 Por tanto como Lb 3,8 cm As 3, Lb neta Lb β 3,8 0,7 8, 8cm As real 4,0 Lb neta debe de cumplir: 0 φ 0,6 6cm 5cm Lb 3,8, 86cm Para facilitar el montaje adoptaremos 3 3 una longitud de redondos de 50 cm. Cálculo de la zapata del pilar (P ) Cargas en la base del pilar: - Placa de anclaje 40 x 40 cm con un perfil HEB 00 - No 3,5 kg - Mo 697,97 kg m - Vo 698 Kg Dimensión de la zapata: - Se prevé una zapata de,0 m de largo, en el eje transversal de la nave,,0 m en el eje longitudinal de la nave y,0 m de canto o profundidad con 0 cm de hormigonado de limpieza. El pilar se colocara centrado, donde e f 0. L,0 m B,00 m H,00 m Cargas en la base de la Zapata: - N No + B L h γ h 3,5 +, , 5Kg - N 43, 3KN - M Mo + Vo h 697, , 97Kg m - M 3, 96Kg m - V Vo 698 Kg 6, 98KN - Comprobación a realizar:. Comprobación de estabilidad:.. Seguridad a vuelco: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 06

39 L N + e f Csv,5 M, 43,3 Csv,85,5 VALIDO 3,96.. Comprobación a deslizamiento: En nuestro caso no es necesario puesto que las zapatas irán arriostradas mediante un zuncho de atado..3. Comprobación a hundimiento: Debemos calcular la excentricidad para conocer el tipo de distribución de tensiones que tenemos: e M 3,96 0, m m N 43,3 3 e e m e f e em 0, 3m L 6 Por tanto,0 6 0,0m L e > 0,3 m > 0,0 m y la distribución de cargas en el 6 terreno corresponde a una distribución triangular de tensiones, con una zona comprimida y otra traccionada. Como no puede haber tracción entre el hormigón y el terreno, se acepta que se produce una redistribución de tensiones de forma que se produzca un equilibrio de esfuerzos. La tensión máxima resultante es: 3 4N 4 43,3 max ( l e) B 3(, 0,3) 0,7KN / m Comprobamos que: max, 5 adm 0,7KN / m m,5 00KN / m 50KN / ADMISIBLE. Cálculo estructural de la zapata.. Determinación del tipo de zapata: El vuelo físico de la zapata (distancia desde el borde de la placa hasta el final de la zapata) es: Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 07

40 L a,0 0,40 V + e f 0, 4m Calcular el intervalo en el que se encuentra comprimida el vuelo: h m V < h por tanto según la instrucción EHE se trata de una 0,4 m < m ZAPATA RIGIDA. Al tratarse de una zapata rígida hay que realizar la comprobación a flexión en una sección S.. Cálculo a Flexión: - Vuelo de Cálculo: L c m V mm 4 4 max m 3 L 3, AX 3 e 3 0,3 0, 84m AX AX m AX m 0,84 0,475 m max m 0,7 44,6KN / m AX 0,84 - Obtención de las tensiones de cálculo: Zapata h γ h 5 5KN / m Calculo max Zapata 0,7 5 77,7KN / m med Zapata,6 5 9,6KN / 44 m Ahora al ser zapata rígida, empleamos el método de bielas y tirantes. c + L 77,7 + 9,6, Rd B 9,KN L ( ) c +, 77,7 9,6 + B X Rd 9, 0,36m Al tener hormigón de limpieza adoptamos d 50 mm d h d mm a 00 mm (anchura del pilar) Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 08

41 Rd Td γ f ( X 0, 5 a) 0,85 d 9, Td, ,5 00 9, 4 0, Con esta capacidad: 9,4 A 0,54 55mm 4,5 - Cuantía geométrica mínima: ( ) KN As 0 00 b d As mm 00 - Cuantía mecánica mínima: As 0, 04 Por tanto b d fcd fyd As 5,5 As 0, ,4mm 40,5 900mm 9cm Utilizamos barras de diámetro 0 mm π n n 6, π 7 Ø 0 mm Utilizamos 7 Ø 0 mm con un área: A,99 cm La separación entre redondos será: B d S 50mm 5 cm La Armadura Transversal: se pondrá la misma en un ancho igual a B por tanto tendrá la misma separación entre redondos. 7 Ø 0 mm separadas 5 cm. Cálculo de la Longitud de Anclaje: La longitud de anclaje es la prolongación de las armaduras desde el extremo de la zapata hacia la superficie. Se tomará como longitud neta de anclaje el primer múltiplo de 5 superior al mayor de los siguientes valores: 0 φ 0 0cm 5cm Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 09

42 Lb 3 siendo fyk Lb m φ < φ 0 Donde m para hormigón de resistencia característica 50 kg/cm y para un acero B 400S, de resistencia característica 40 N/mm. 40 Lb 48cm < 4cm cm 3 Por lo que adoptamos Lbneta 0cm Comprobación a Esfuerzo Cortante Con V < d, la sección de referencia queda fuera del cimiento, y por tanto no es necesario realizar la comprobación a cortante. 0,4 m < 0,950 m Comprobación a Fisuración. Para la comprobación a fisuración vamos a utilizar las tablas proporcionadas por el Eurocódigo EC, que son muy útiles a nivel del proyecto y son muy útiles a nivel del proyecto y nos permiten abreviar los cálculos recogidos en la EHE siempre y cuando cumplan las condiciones máximas de diámetro y separación entre barras. Td As 9400,6 99 s 5,5N / mm Por tanto las barras de Ø 0 mm con una separación de 5 cm cumplen con creces las restricciones de las tablas de la EC, no siendo necesaria la comprobación a Fisuración. Anejo I: Ingeniería de las edificaciones. 0