INSPECCIÓN Y VALIDACIÓN DE CIMENTACIONES MASTER EN REHABILITACIÓN ARQUITECTONICA.- INSPECCIÓN Y RECALCE DE LAS CIMENTACIONES

Transcripción

1 . JUAN PÉREZ VALCÁRCEL Cterático e Estructurs E.T.S.A. e L Coruñ.- Inspección y registro e movimientos..- Inspección y registro e griets. 3.- Análisis e l ptologí observ. 4.- Estuio el terreno, e l cimentción y e ls cuss e fllo. 5.- Comprobción e ls hipótesis y ignóstico iferencil. 6.- Selección e soluciones. 7.- Ejecución e l obr e reclce o refuerzo.

2 3.- INSPECCIÓN Y REGISTRO DE MOVIMIENTOS. Meis e sentmiento y evolución en el tiempo. Meis e giros y esplzmientos y evolución en el tiempo. Asientos mm/mes Riesgo fuerte e inmeito. mm/ño Actución lrgo plzo. Técnics e meición. Métoos ópticos: - Niveles e precisión (pr sentmientos). - Tquímetros (esplzmientos, ángulos verticles, ángulos horizontles. Métoos mecánicos: - Niveles e burbuj. - Clinómetro. - Ploms. Métoos nlógicos: - Glgs extensométics. - Sensores. 4 INSPECCIÓN Y REGISTRO DE DESPLOMES. Tope clibro Regl gru Plom

3 5 CLINÓMETRO. 6 CALIBRADOR DIGITAL.

4 7.- INSPECCIÓN Y REGISTRO DE GRIETAS. Inicción e griets en el plno. Tom e fotos con elementos e referenci. Mei e sentmientos y evolución en el tiempo. Seguimiento e l pertur e fisurs con referencis fijs y meiciones. Mei e istorsiones: Fijción e pernos metálicos e referenci. Control e l evolución e los movimientos: Sol, vriciones e tempertur, etc. Griets tbiq. mm/mes Riesgo fuerte e inmeito. mm/ño Actución lrgo plzo. Técnics e meición. Métoos ópticos: - Niveles e precisión (pr sentmientos). - Tquímetros (esplzmientos,ángulos verticles, ángulos horizontles. Métoos mecánicos: - Clibres e fisurs. - Micrómetros. - Extensómetros. Métoos nlógicos: - Glgs extensométics. - Sensores. 8 CONTROL DE FISURACIÓN e <3 mm Mrco el extremo e l fisur Testigo e yeso conviene firmrlo Plcs metálics con un referenci fij pegs con epoxi Testigos e virio con un zon esmeril

5 CONTROL DE FISURACIÓN Defórmetro 9 Fisurómetro Extensómetro Pénulo irecto 0 CARACTERÍSTICAS DE LA FISURACIÓN Dtos que es preciso eterminr en lo posible GEOMETRÍA Trzo, ncho y profuni e l fisur. Relción con el elemento ño. Relción con l rmur. TRAZADO Trnsgrnulr, intergrnulr o mixto. Fisurs limpis o sucis. APARICIÓN Frguo. Enurecimiento. Períoo e ejecución e l obr. Puest en servicio.ç Vi útil el eificio. EVOLUCIÓN Fisurs vivs. Fisurs muerts.

6 CARACTERÍSTICAS DE LA FISURACIÓN Dtos que es preciso eterminr en lo posible: Dignóstico iferencil. SITUACIÓN Tipo e elemento Dtos e situción ORIGEN Lugr Orientción Fctores climáticos Posibles fuentes e ptologí Ambientl. Físico. Químico. Mecánico: Mecánico: Problems e suelo. Problems e cimentción. Crgs estátics. Crgs inámics..- INSPECCIÓN Y REGISTRO DE GRIETAS.

7 .- INSPECCIÓN Y REGISTRO DE GRIETAS. 3 ANÁLISIS DE PATOLOGÍA DE CIMENTACIONES 3.- ANÁLISIS DE LA PATOLOGÍA OBSERVADA. Ientificción el tipo e movimiento. - Asiento e bore. - Asiento centrl. - Asiento generlizo. - Giros prciles. - Giros globles. 4

8 4.- ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. 5 Estuio e ls crcterístics el terreno. - Cts o pozos. - Análisis in situ el terreno. - Informes geotécnicos. Estuio e ls crcterístics e l cimentción. - Estuio e imensiones (cts o pozos). - Estuio e ls crcterístics constructivs e l cimentción. - Estuio el esto e conservción e l cimentción. Estuio e l estructur pr eterminr ls crgs cimentción. - Métoos mtriciles. - Métoos e elementos finitos. % Moelizción e estructurs ctules. % Moelizción e estructurs e fábric. 4.- ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. 6 SISTEMAS GEOFÍSICOS C Sísmic e refrcción: pr obtener informción sobre l profuni l que se encuentrn el nivel freático y l uni geotécnic resistente, siempre y cuno se trte e formciones reltivmente horizontles (buzmiento inferior 5º) y l veloci v p e ls ons P umente con l profuni. El vlor v p que se obteng en c un e ls cps nlizs porá utilizrse pr estimr su gro e ripbili. C Resistivi eléctric: técnic SEV soneo eléctrico verticl pr obtener informción sobre l profuni el nivel freático y los espesores e ls istints cps horizontles el terreno (ASTM: G 57-78). Técnic tomogrfí eléctric pr ientificr los iferentes niveles el subsuelo y sus cmbios lterles, ientificción el nivel freático (etección e cvies o esrrollos cársticos). CTécnics geofísics tles como Geo-rr (pr obtener informción sobre servicios enterros, conucciones, epósitos, fluios, nivel freático, unies geológics y cmbios lterles e ls litologís), mgnetometrí, VLF, clicteo electromgnético, grvimetrí, etc.; que puen portr un informción icionl. C En zons cárstics o cuno se sospeche l existenci e cvies reltivmente superficiles se porán utilizr, emás e ls ntes mencions, técnics microgrvimétrics siempre y cuno se en ls coniciones mbientles ecus y se utilicen equipos que permitn expresr los perfiles finles e ls nomlís e Bouguer en unies e 0-7 m/s.

9 4.- ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. SISTEMAS GEOFÍSICOS: Ensyos own-hole o cross-hole C En zons sísmics y pr eificios e los tipos C- y C- se recomien l utilizción e ensyos own-hole o cross-hole (norm ASTM: D 448) con el fin e ientificr l veloci e propgción vs e ls ons S que permite clsificr ls istints unies geotécnics e cuero con l Norm e Construcción Sismorresistente NCSE vigente. Pr eificios e los tipos C- y C-3 será obligtori l relizción e icho tipo e ensyos cuno l celerción sísmic básic se superior 0,08 g. C Los ensyos cross-hole y own-hole porán tmbién utilizrse pr crcterizr l eformbili e rcills preconsolis y suelos con un porcentje precible e grv grues, cntos y bolos. Ambs técnics se hn esrrollo funmentlmente con el fin e eterminr l veloci e propgción e ls ons tngenciles o S ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. SISTEMAS GEOFÍSICOS: Ensyo cross-hole Sirve pr etectr los tiempos e trnsmisión e ls ons tngenciles SV (vibrción e ls prtículs el terreno en l irección verticl). Sentio horizontl. Se registr el tiempo e trnsmisión ese un mrtillo e cizll en el terreno. Distncis entre 3 y 0 m. 8

10 4.- ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. SISTEMAS GEOFÍSICOS: Ensyo own-hole Sirve pr etectr los tiempos e trnsmisión e ls ons tngenciles SH (vibrción e ls prtículs el terreno en l irección horizontl). Sentio horizontl. Se registr el tiempo e trnsmisión ese un mrtillo exterior. Distncis entre y 5 m. Profuni hst 5 0 m ESTUDIO DEL TERRENO, DE LA CIMENTACIÓN Y DE LAS CAUSAS DE FALLO. Georrr. 0

11 VALIDACIÓN DE CIMENTACIONES EXISTENTES Definición el suelo. Moelos elásticos. Tensiones Asientos Moelos plásticos. Crg e hunimiento Móulo e blsto Estimción e sientos. Métoos e cálculo e cimentciones. Coniciones constructivs y e control. VARIABLES BÁSICAS Y PARÁMETROS DEL TERRENO Suelos incoherentes Sobre nivel freático c, φ Bjo nivel freático c, φ Suelos coherentes A lrgo plzo (reno) c, φ A corto plzo (sin renr) c = c u, φ = 0

12 3 SE- C Cimientos Cimentciones irects Definición e presiones Definiciones e presiones q b D q b q 0 c q bnet = q b q 0 qb q b q q b 0 u u b q b = q b u q b net = q b q 0 e 4 SE- C Cimientos Cimentciones irects Definición e presiones ) presión totl brut (q b ): Es l presión verticl totl que ctú en l bse el cimiento, efini como el cociente entre l crg totl ctunte, incluyeno el peso el cimiento y quello que pue grvitr sobre él, y el áre equivlente el cimiento. b) presión efectiv brut (q b ): Es l iferenci entre l presión totl brut y l presión intersticil e equilibrio, (u), l nivel e l bse el cimiento. c) presión totl net (q net ): Es l iferenci entre l presión totl brut (q b ) y l presión verticl totl existente en el terreno (q 0 ) l nivel e l bse el cimiento (sobrecrg que estbiliz lterlmente el cimiento). L presión totl net (q net ) es por tnto, el incremento e presión verticl totl que se ve sometio el terreno por ebjo el cimiento ebio ls crgs e l cimentción. ) presión efectiv net (q net ): Es l iferenci entre l presión efectiv brut (q b ) y l presión efectiv verticl (q 0 ) l nivel e l bse el cimiento, ebi l sobrecrg. L presión totl net es igul l efectiv net (q net =q net ). e) presión verticl e hunimiento (q h, q h ): Es l resistenci crcterístic el terreno R K, pr el esto límite último e hunimiento. Puee expresrse en términos e presiones totles o efectivs, bruts o nets.

13 5 SE- C Cimientos Cimentciones irects Dimensiono: Áre equivlente. b my ey V mx ex V b-ey ex ey b b-ey -ex -ex e = x e = y mx V * = - e x q = my * b* b* = b - e y V V MODELO DE TERZAGHI.- ZAPATA CORRIDA c π φ sen + 4 = b e senφ 6 3π φ tgφ 4 C b C P q π/4 φ/ φ 3π/4 φ/ Crg e hunimiento Sieno γ ( q ) b P = qbnq + cbnc + γ N γ 3π φ tgφ e N q = coeficienteesobrecrg π φ cos + 4 N = N tg φ coeficienteecohesión c ( ) N =,5 Nq tg φ coeficienteepesoespecífico

14 7 FORMAS REALES DE HUNDIMIENTO ESTRUCTURA III II I II III Superficie e eslizmiento Fll por corte generl I Fll por punzonmiento Fll por corte locl 8 CONDICIONES PARA CADA TIPO DE ROTURA I D Corte locl Corte generlizo D=profuni e cimentción. R= Áre cim./perímetro. I D =Ínice e ensi. D/R 4 6 I D = e e mx mx e e min 8 0 Punzonmiento Cimentción circulr Cimentción rectngulr

15 9 CONDICIONES PARA CADA TIPO DE ROTURA R Curvs presión-siento en ensyos en moelo reucio en ren (Vesic,967). Diámetro e l bse 5 cm. Ensyos en superficie. Veloci e crg constnte corte generlizo Rotur por corte generlizo. I D =0.78. b.- Rotur por corte locl.i D =0.6. c.- Rotur por punzonmiento. I D = Aprición e superficies e rotur en l superficie e l ren R Hunimientos sucesivos Máxim veloci e formción b.-corte locl c.-punzonmiento R Asiento (cm) INFLUENCIA DE LA FORMA DE LA ZAPATA. C.T.E. Los moelos e Prntl o e Terzghi se refieren zpts corris. 30 Zpts rectángulres! coeficientes e form. B Ph = c Nc Sc + q Nq Sq + γb NγS Zpt circulr Coeficiente corrector el fctor Nc: s c =,0 Coeficiente corrector el fctor Nq: s q =,0 Coeficiente corrector el fctor Nγ: s γ =0,6 γ L Zpt rectngulr s c = + s s q γ B * 0, L * = +,5 tn φ B * = 0,3 L * k B * L *

16 INFLUENCIA DEL TERRENO SOBRE EL PLANO DE CIMENTACIÓN 3 Cps blns φ=0, c=0 Pb Pb F A B E C Cr superior Estrto resistente (φ,c) el estrto resistente F P0=Pb A C B φ=0, c=0 P0=Pb β (φ,c) 5m E l Trnsición el régimen e cimentción superficil l e cimentción profun, según De Beer, (963). P = cn + qn + γbnγγ / H c c q q ( )/ ( ) φ( φ) φ( φ) γ = = N N c q q q D/ B = + tg sen D/ B q D/ B > = + tg sen D/ B q l =0 β=0 4 3 φ=0, c=0 D φ=0, c=0 F E F E P0=Pb P0=Pb l 3 B l 4 β3 P0 Pb A C B (φ,c) A C B β4=π/ (φ,c) Según C.T.E. (D.B*) Nq D q = + ( senφk ) rctn ; pr φk = 0 : q = Nc B * c = + 0,34 rctg(d / B*) γ = 3 CIMENTACIONES CON CARGA EXCÉNTRICA Áre efectiv (Meyerhof) y L P (x0,y0) B x L P () B (b) x0=ex=mx/n y0=ey=my/n

17 INFLUENCIA DEL TALUD JUNTO A LA CIMENTACIÓN. C.T.E. 33 Pilr F q A B E β Coeficiente corrector el término Nc: Coeficiente corrector el término Nq: Coeficiente corrector el término Nγ: t c = e t q βtnφ = senβ t γ = senβ k Situciones trnsitoris sin renje Se clcul como si fuer horizontl P h P h = (P) h horiz β Cu Situciones específics β > φ / Estuio e estbili globl β < 5º t c = t q = t γ = INFLUENCIA DE LA INCLINACIÓN DE LA CARGA 34 A B q E C Ph = c Nc ic + q Nq iq + γb N i FÓRMULA GENERAL DE BRINCH HANSEN Ph = c Nc sc ξc c ic + q Nq sq ξq q iq + γb N s ξ i γγ γ γ γ γ γ

18 PROFUNDIDAD EFECTIVA DE LA ZAPATA 35 Profuni "D" consierr en l eterminción e l presión e hunimiento D )Zpt isl D D b)eificio con sótnos cimento meinte zpts isls B D B c)eificio con sótnos cimento meinte los 36 SE- C Cimientos Cimentciones irects Dimensiono: Presión e hunimiento. FÓRMULA GENERAL DE Ph = c Nc sc ξc c ic + q Nq sq ξq q iq + γb N s ξ i BRINCH HANSEN FÓRMULA DEL C.T.E. Ph = c Nc sc c ic tc + q Nq sq q iq tq + γb Nγ sγ γ iγ tγ Tbl 4.3. Presiones e hunimiento pr zpts B * 3, (kn/m ) γ γ γ γ γ B * / L * = B * / L * = 0,5 B * / L * = 0,5 B * / L * = 0 φ (º) 0º 5º 0º 5º 30º 35º c k (kn/m ) D (m) D (m) D (m) D (m)

19 37 SE- C Cimientos Cimentciones irects Tensión misible el terreno en kn/m Suelo incoherente c = 0 kn/m c = 0 kn/m Ancho e l zpt 38 SE- C Cimientos Cimentciones irects Dimensiono: Presión e hunimiento. Coniciones e crg sin renje. φ k k = 0 N = u q N = 5,4 c = c N = 0 c γ Si c u ument con l profuni en l form c u = c 0 + mz Se tom c = c + m B/4 c u 0 u El coeficiente γ R sólo fect l término e cohesión

20 39 SE- C Cimientos Cimentciones irects Dimensiono: Presión e hunimiento en términos e tensiones efectivs. Pr situciones e imensiono en ls que puen suponerse isipos los excesos e presión intersticil generos por ls cciones ctuntes sobre l cimentción, l presión e hunimiento se expresrá en términos e tensiones efectivs. Aunque no result hbitul, tmbién será e plicción l formulción en tensiones efectivs en situciones trnsitoris en ls que l isipción e presiones intersticiles no se hy proucio (crg sin renje) o se prcil. En estos csos será necesrio eterminr previmente el régimen e presión intersticil corresponiente. L resistenci l corte el terreno venrá expres por el ángulo e rozmiento interno efectivo (φ k = φ ) y l cohesión efectiv (c k =c ). Los fctores e cpci e crg se porán obtener e ls siguientes expresiones: N q = + sen sen φ ' π tn e φ ' φ ' N c = ( N q ) cotg φ ' N γ =,5(N q ) tg φ' CONCEPTO DE TENSIÓN ADMISIBLE Límite último Hunimiento Asiento 40 El concepto e tensión misible implic el cálculo por el métoo clásico. tension hun imiento σ m = 3 CTE coef. seguri ( ) F m! Depene e ls imensiones el cimiento. No es constnte. ( n =.75 p=4.75=4.5 t/m = =.45kg/cm 4m F m =.5kg/cm

21 SE- C Cimientos Dimensiono: Presión misible. Formulción simplific: Váli si B<, m Superficie el terreno mrcmente horizontl (peniente inferior l 0%). L inclinción con l verticl e l resultnte e ls B, m cciones se menor el 0%. Se miten sientos e hst 5 mm. Profuni "D" consierr en l eterminción e l presión e hunimiento Cimentciones irects q m q 4 D S t = N + kn/m 3B * 5 D S t B * + 0,3 = 8 N + 3B * 5 B * kn/m D )Zpt isl D D b)eificio con sótnos cimento meinte zpts isls B D c)eificio con sótnos cimento meinte los B ESTIMACIÓN DE ASIENTOS 4 Asiento instntáneo Asiento e consolición primri Asiento e compresión secunri St = Si + Sc + Ss Crg Si Sn Tiempo S S s Asiento instntáneo (istorsión sin cmbio e volumen) Asiento e consolición (compresión cmbio e volumen)

22 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS Asiento instntáneo (Si): se prouce e mner inmeit o simultáne con l plicción e l crg. Si el suelo es e bj permebili y se encuentr sturo, en los momentos iniciles pens se prouce renje lguno, e mner que este siento inicil correspone un istorsión el suelo, sin cmbio e volumen. Asiento e consolición primri (Sc): se esrroll mei que se isipn los excesos e presión intersticil generos por l crg y se elev l presión efectiv mei en el terreno, lo que permite l reucción progresiv el volumen e huecos el suelo. Este siento es especilmente importnte en suelos rcillosos sturos, y que puee iltrse consierblemente en el tiempo. Asiento e compresión secunri (Ss): se prouce en lgunos suelos que presentn un ciert fluenci (eformción presión efectiv constnte). Aunque puee comenzr ese los primeros momentos trs l plicción e l crg, hbitulmente sólo puee istinguirse con clri un vez finlizo el proceso e consolición primri. 43 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS: Espesor el estrto efectivo 44 N q Tensiones iniciles el terreno σ Tensiones trsmitis por l zpt σ 0, σ ( ) σ γ + En generl 0,05 z q H B σ z σ

23 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS Suelos grnulres con un proporción en peso e prtículs e más e 0 mm inferior l 30% Correlciones que permiten eterminr el móulo e eformción el terreno en función e los resultos obtenios en ensyos e penetrción estátic o inámic relizos in situ. Fórmul e Burln y Burbige, bs irectmente en los resultos obtenios en el ensyo SPT o eucios e ensyos e penetrción trvés e correlciones ebimente contrsts. S = f f i l s q' b B 0.7 I c I c =,7 N,4 me sieno Si el siento meio l finl e l construcción, en mm. q b l presión efectiv brut plic en l bse e cimentción (en kn/m). B el ncho e l zpt o los (en m). Ic el ínice e compresibili, en función el vlor meio e golpeo N el ensyo SPT. fs un coeficiente epeniente e ls imensiones e l cimentción rectngulr. fl es un fctor e corrección que permite consierr l existenci e un cp rígi por ebjo e l zpt profuni H s 45 f s L,5 = B L + 0,5 f = Hs Hs I Z I Z I B ESTIMACIÓN DE ASIENTOS Suelos grnulres con un proporción en peso e prtículs e más e 0 mm superior l 30% En este tipo e suelos los resultos e los ensyos e penetrción pueen estr sujetos incertiumbres (vése párrfo b el prto 4..3.), por lo que los efectos e este DB se recomien que l estimción e sientos en estos csos se relice siguieno formulciones elástics. El móulo e eformción consierr porá estimrse meinte ensyos e crg con plcs e iámetro superior 6 veces el iámetro máximo e ls prtículs el suelo o lterntivmente meinte l expresión 46 G E = mx G mx el móulo e rigiez tngencil máximo el terreno eucio prtir e ensyos cross-hole o own-hole.

24 ESTIMACIÓN DE ASIENTOS Suelos con un contenio e finos superior l 35% 47 En rcills normlmente consolis o sobreconsolis con σ > σ z p - Estuio especilizo (eométrico) En el cso e rcills sobreconsolis con - Cálculo elástico σ < σ z p A efectos prácticos se consierrá que se cumple est últim conición si l resistenci l compresión simple e l rcill sobreconsoli es superior l presión sobre el terreno trnsmiti por l crg e servicio el eificio. Los móulos e eformción el terreno en este cso se porán obtener meinte: - Ensyos trixiles especiles e lbortorio. - Ensyos presiómetricos. - Ensyos cross-hole o own-hole, plicno l móulo e rigiez tngencil máximo obtenio en el ensyo (G mx ) los fctores correctores (f P ) pr l estimción el móulo e elstici sin renje E u =f P.G mx. El siento totl en ests circunstncis porá estimrse como S t =.S i f P 5<IP < < IP < 50 IP > 50,,6,9 CÁLCULO DE ASIENTOS. Dtos precisos Conocimiento etllo el terreno Tensiones sobre el terreno. MÉTODO EDOMÉTRICO.. Se clculn ls tensiones iniciles en el terreno.. Se ivie el terreno en frnjs horizontles. 3. Se clculn ls tensiones meis en c frnj trs l cción el cimiento. 4. Se clcul l isminución el grueso e c frnj por l fórmul eométric. e e h e h e terreno inicil γ γ = i i + e terreno crgo γ 48 El siento será n s = i= h i

25 MÉTODO EDOMÉTRICO. 49 Zpt,50 x,50 m m m m m m m m q = 50 kn/m 47 A σ'z (kn/m) Profuni z Tensión Tensión Tensión e 0 e i H i (m) S i (m) zpt suelo totl 0,50 5,67 47,50 63,7 0,538 0,46,00 0,049,50 84,03 66,50 50,53 0,53 0,490,00 0,07,5 37,35 85,50,85 0,55 0,5,00 0,009 3,5 0,36 04,50 4,86 0,58 0,5,00 0,005 4,5,68 3,50 36,8 0,5 0,50,00 0,007 5,5 8,6 4,50 5, 0,497 0,490,00 0,005 s i = 0,0 MÉTODO ELÁSTICO Suelo como mteril elástico Isótropo Anisótropo Móulo e Young E Por ensyo eométrico. Pr el vlor meio v=0.3 Por estimción E = m = ν ν ν ν E = 074. = 074. m v v ( σ σ)( + e) e ( σ σ)( + e) e e e 50 Grv compct E=000 kg/cm Aren compct E=500 kg/cm Aren suelt E=00 kg/cm Arcill ur E=00 kg/cm Arcill semiur E=50 kg/cm Arcill bln E=0 kg/cm Fngo o turb E<5 kg/cm

26 ALGUNAS EXPRESIONES DE ASIENTOS (MÉTODO ELÁSTICO) CARGA RECTANGULAR.- Fórmul e Steinbrenner (bjo el vértice) 5 bq s = + = ( ) E CF CF bq ξ E x Sieno C = ν C = ν ν Los coeficientes F y F serán: z b y q F F ( b+ + b ) + z b ( + + b + z ) = ln π b zb rctg b = π z + b + z z + ln ( + + b ) b + z b ( + + b + z ) ALGUNAS EXPRESIONES DE ASIENTOS (MÉTODO ELÁSTICO) Pr un fj inefini =4 Terrenos estrtificos F F b + z = ln π b z = b rctg b π z 5 ξ E ξ ξ ξ S = bq + E E + ξ E ξi Ei

27 SE- C Cimientos Tbl D.5. Presiones misibles efectos orienttivos Terreno Rocs Suelos grnulres (% finos inferior l 35% en peso) Tipos y coniciones Rocs ígnes y metmórfics sns () (Grnito, iorit, bslto, gneis) Rocs metmórfics folis sns (), () (Esquistos, pizrrs) Rocs seimentris sns (), (): Pizrrs cements, limolits, reniscs, clizs sin krstificr, conglomeros cementos (), (4) Rocs rcilloss sns Rocs iclss e culquier tipo con espcimiento e iscontinuies superior 0,30m, excepto rocs rcilloss Clizs, reniscs y rocs pizrross con pequeño espcimiento e los plnos e estrtificción (3) Rocs muy iclss o meteorizs (3) Grvs y mezcls e ren y grv, muy enss Grvs y mezcls e grv y ren, meinmente enss enss Grvs y mezcls e ren y grv, suelts Aren muy ens Aren meinmente ens Aren suelt Anejo D Presión misisible [Mp] ,5 - - >0,6 0, 0,6 <0, >0,3 0, 0,3 <0, Observciones 53 Los vlores puntos sumen que l cimentción se sitú sobre roc no meteoriz Pr nchos e cimentción (B) myor o igul m y nivel freático situo un profuni myor l ncho e l cimentción (B) por ebjo e ést () Los vlores inicos serán plicbles pr estrtificción o folición subhorizontl. Los mcizos rocosos con iscontinuies inclins, especilmente en ls cercnís e tlues, eben ser objeto e nálisis especil. () Se miten pequeñs iscontinuies con espcimiento superior m. (3) Estos csos eben ser investigos in situ 54 SE- C Cimientos Tbl D.5. Presiones misibles efectos orienttivos Anejo D Terreno Suelos finos (% e finos superior l 35% en peso) Suelos orgánicos Rellenos Tipos y coniciones Arcills urs Arcills muy firmes Arcills firmes Arcills y limos blnos Arcills y limos muy blnos Presión misisible [Mp] 0,3 0,6 0,5 0,3 0,075 0,5 <0,075 Estuio especil Estuio especil Observciones Los suelos finos normlmente consolios y ligermente sobreconsolios en los que sen e esperr sientos e consolición hbrán e ser objeto e un estuio especil. Los suelos rcillosos potencilmente expnsivos serán objeto e estuio especil

28 55 EL MÓDULO DE BALASTO Ensyo e plc e crg. Móulo e blsto! peniente trmo inicil recto. CONTRA- PESO VIGA GATO CONTRA- PESO 0 4 P 6 ELONGÁMETROS COLUMNA PLACA Asientos en mm σ Kg/cm EL MÓDULO DE BALASTO Móulo e blsto! peniente trmo inicil recto. 56 K s = F/y Moulo blsto Tipo e terreno Profuni Ancho cimiento Los resultos solo pueen extrpolrse en terrenos uniformes. Plc crg Cimentción rel Un plc cur es equivlente un circulr e l mism áre. Terreno Terreno Pr plcs e pequeñs imensiones - K =K =cte

29 ESTIMACIÓN DEL MÓDULO DE BALASTO C.T.E. (Anejo E.5).- El móulo e blsto k s se efine como el cociente entre l presión verticl (q) plic sobre un etermino punto e un cimiento irecto y el siento (s) experimento por icho punto: K s = F/y 57.- El móulo e blsto sí efinio tiene unies e ensi, lo que inic que l hipótesis efectu equivle suponer que el terreno es un líquio e ensi k s, sobre el que flot l cimentción. 3.- L estimción el móulo e blsto porá relizrse:.- A prtir e ensyos e crg con plc (vése tbl D.7). De cuero con los efectos escritos en el prto siguiente y o que ls plcs e ensyo son necesrimente e pequeño tmño, se ebe prestr especil tención l conversión el móulo obtenio en el ensyo (k sp ) l móulo e cálculo representtivo e l nchur (B) rel el cimiento (k sb ). A este respecto se recomien empler plcs e iámetro equivlente igul o superior 60 cm. b.- A prtir e l eterminción e prámetros e eformbili representtivos el terreno bjo l zon e influenci e l cimentción, y se meinte ensyos in situ o e lbortorio, y el posterior cálculo geotécnico e sientos. ESTIMACIÓN DEL MÓDULO DE BALASTO C.T.E. 58 Conversión el móulo pr plc e 30 cm (k s30 ) l coeficiente e referenci k sb 0,3 Zpt cur e ncho B: Terrenos cohesivos: k k sp30 B Terrenos grnulres: Zpt rectngulr e ncho B en culquier tipo e terreno: k k sb = sb sbl = k sp30 B + 0,3 B B = k + sb L Conversión el móulo pr plc e 30 cm (k s60 ) l coeficiente e referenci k sb Zpt cur e ncho B: Terrenos cohesivos: Terrenos grnulres: k k sp60 k sb = sb 0,6 B k sp60 = 0,6 + 0,3 0,6 B + 0,3 B Pr l cimentción e loss y emprrillos l fibili e los móulos e blsto obtenios prtir e ensyos e crg puee resultr insuficiente, os los efectos e escl implicos (vése el prto E.4.). En ests circunstncis se recomien recurrir l comprobción e ichos móulos prtir e l eterminción e prámetros e eformbili representtivos el terreno bjo l zon e influenci e l cimentción, y se meinte ensyos in situ o e lbortorio, y el posterior cálculo geotécnico e sientos o, lterntivmente, recurrir l empleo e métoos y moelos el terreno más vnzos.

30 59 SE- C Cimientos Anejo D Tbl D.9. Vlores orienttivos e coeficiente e blsto, K 30 Tipo e suelo Arcill bln Arcill mei Arcill ur Limo Aren floj Aren mei Aren compct Grv renos floj Grv renos compct Mrgs rcilloss Rocs lgo lters Rocs sns K 30 (MN/m 3 ) > MÉTODOS DE CÁLCULO DE CIMENTACIONES SUPERFICIALES CMétoos clásicos. CMétoos mtriciles con moelizción el terreno. CMétoos e cálculo numérico M.E.F. M.E.C.

31 MÉTODOS CLÁSICOS 6 CBsos en el concepto e tensión misible. CSon sencillos y prácticos. CConiciones Cimentciones e tmño similr Bulbos e presiones no excesivmente profunos Terreno firme Terreno blno MÉTODOS MATRICIALES CON MODELIZACIÓN DEL TERRENO. 6 P q P q Cimentción Brrs Meio elástico l Biels Terrenos T- y T Suelo firme Suelo firme Moelo e móulo e blsto Contribución l mtriz e rigiez E.A l δ = K δ b δ σ = K δ ε E = K δ E = K δ l E A =K b l Los moelos más complejos pueen resolverse por integrción numéric. CMoelos e mein ificult, muy flexibles e uso CPrecisn progrms e cálculo mtricil. CAecuos pr cimentciones flexibles.

32 MÉTODOS DE ELEMENTOS FINITOS O DE CONTORNO CEn teorí se ptn culquier problem. CPrecisn complejos progrms e cálculo. CEs esencil l correct moelizción el terreno TENSIONES SOBRE EL TERRENO CTos ls crgs e l estructur y el peso el cimiento y el terreno sobre él Vlores crcterísticos. ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS DEL ELEMENTO DE CIMENTACIÓN CTos ls crgs e l estructur myors. CEl peso el cimiento y el terreno myoros Cuno se necesrio

33 M z My Mz 65 REACCIONES DEL TERRENO O PILOTES CIMENTACIONES RÍGIDAS.- Como un sólio rígio. CIMENTACIONES FLEXIBLES.- Consierno l eformción el terreno (moelos e respuest el terreno). N N M y MÉTODO GENERAL DE CALCULO DE CIMENTACIONES RÍGIDAS (Según EHE) 66 Métoo e biels y tirntes Formción e biels: CSe sustituye l crg y el momento por os fuerzs situs en el centro e grve e ls os mites el pilr. CSe clculn ls recciones el terreno suponiénols concentrs en el c..g. e ls os mites e l zpt. N M N N R F R F 3 F N = N = N + M / N - M / T R = (x 0,5 ) = A f 0,85 s y

34 67 SEGURIDAD AL VUELCO Y AL DESLIZAMIENTO Necesri en too tipo e zpts, en especil si hy fuertes crgs horizontles. M V N P F R A Seguri l vuelco γ f ' 0,9@ j Mom.estbilizores $,8@ j Mom.vuelco Seguri l eslizmiento γ f ' 0,9@(N%P)@ M%V@h $,8 Fuerz e rozmiento $,5@Fuerz horizontl F R ' (N%P)@tg( 3 φ) F R c Arens Arcills 68 ESQUEMAS DE AGOTAMIENTO ESTRUCTURAL DE ZAPATAS. Rotur gri.- Cuntí mecánic insuficiente. Rotur por fllo e rmur flexión. Rotur por fllo e hormigón comprimio. Sólo pr cuntís muy lts Rotur por cortnte Fllo e nclje e rmur Rotur por henimiento. En zpts muy rígis Fisurción excesiv.

35 N N ZAPATAS CORRIDAS Comprobción el ncho. 69 P h σ P h σ Crg centr σ = N+P σ m V N+P 5 σ 5 /4 e N P N M M h σ V N+P 5 e σ 5 -e N P N M M h Crg excéntric e</6 σ e= M+V h N+P = N+P (+ 3e ) Crg excéntric e>/6 σ σ 5 m = 4 N+P 4 σ 3 -e 3 m N+P N+P Según C.T.E. en toos los csos σ V e,5(-e) P h σ V e -e P h σ = N + P - e σ m ZAPATAS CORRIDAS.- Determinción el cnto. 70 CPor optimizción e l rmur. CPor longitu e nclje e ls espers. CPor cortnte. Cnto óptimo e l zpt Esfuerzo e l rmur (biels) Cuntí mínim T N =,70 (b 4 0,5 ) T = 0,00 f y

36 ZAPATAS CORRIDAS.- Determinción el cnto. El cnto óptimo se prouce l igulr mbos esfuerzos = 00 N/m = kp/cm m.0 Relción Vuelo/cnto = 00 N/m = kp/cm m = 300 N/m = 3 kp/cm m = 400 N/m = 4 kp/cm m CARGA SOBRE LA ZAPATA (kn) 7 ZAPATAS CORRIDAS.- CALCULO Zpts rígis.- Métoo e biels y tirntes T R = (x 0,5 ) = A f 0,85 s y N M N N R F R F 3 F Se efine l excentrici e l crg e=m /N Cso º.- e<b/6 Digrm trpezoil N 6M F = + b b N F = b R N b 6M b N 3M = + = + b b 4 b N b 3M b N 4 M + + x 4 b 3 b. b = N 3M N 3M + = + 4 b b

37 ZAPATAS CORRIDAS.- CALCULO Zpts corris flexibles.- Métoo e flexión sobre sección e referenci. Sección e referenci Armo l 0.5 M h 0,5. (muros e hormigón) 0,5. (muros fábric) Pr el flector proucio por l rección el terreno en l sección e referenci M Cso σ= = W f 0, 3 ct,k f Estrictmente no precis rmo Cso σ f ct,k ck 73 m Se rm pr M en l sección e referenci Cuntí geométric >0,0% (B-400S) >0,8% (B-500S) A A s c 0,000 Zpts corris flexibles.- Métoo e flexión sobre sección e referenci. 74 l 0.5 v M h ' Pr crg centr. -Armo trsversl γ N - M = f 0 M µ = ω = µ (+ µ ) f c U = A f = ω f y + 0,5 0,5 0 c Pr crg centr. -Armo longituinl M = γ 0, M f M µ = ω = µ (+ µ ) ' f U = A f = ω 'f y c c

38 ZAPATAS CORRIDAS.- CALCULO Cálculo cortnte Sin rmo /3 [ ξ( ρ ) σ ] V = 0, 00 f 0,5 ' b u l ck Si el xil es nulo c 0 75 ( ) /3 Vu = 0, ξ 00 ρl f ck b0 Sieno ξ= + con en mm. 00 ρ l = yp As + A f p fy b 0 0,0 76 ZAPATAS CORRIDAS.- CALCULO Cálculo cortnte Sin rmo V V u V h /3 [ ξ( ρ ) σc ] V = 0, 00 f 0,5 ' b u l ck [ ξ 3 ρ ] V = 0, 00 f b u l ck m 0 Pr hormigón H 5 ls cuntís geométrics suelen estr en mínimos ρ 3 = 0, ,00 5 =,7 Vu = 0,05 ξ b

39 N ZAPATAS AISLADAS. Zpts curs.- Comprobción e imensiones. 77 P h Crg centr N σ N+P σ= σ b m M σ V N+P 5 e σ 5 -e P h Crg excéntric e</6 M+V h e= N+P N+P σ= b ( - e) σ m N M Crg excéntric e>/6 σ N+P V e -e P h M+V h e= N+P N+P σ= b ( - e) σ m 78 ZAPATAS CORRIDAS.- CALCULO Zpts rígis.- Métoo e biels y tirntes T R = (x 0,5 ) = A f 0,85 s y N M N N R F R F 3 F Se efine l excentrici e l crg e=m /N Cso º.- e<b/6 Digrm trpezoil N 6M F = + b b N F = b R N b 6M b N 3M = + = + b b 4 b N b 3M b N 4 M + + x 4 b 3 b. b = N 3M N 3M + = + 4 b b

40 79 Comprción con l teorí e Lebelle (Pr zpt centr) T Biels N = (b ) = A s f 8 y N b N = x = 4 R T 0,85 (x 0,5 ) N = = (b- ) = A s f 6,8 y N / N N / L únic iferenci está en que en l teorí e Lebelle ls biels prten el poyo el pilr y según l EHE e un punto situo 0,85. N / N / 80 CANTO ÓPTIMO EN ZAPATAS AISLADAS CON CARGA CENTRADA Esfuerzo e l rmur (biels) Cuntí mínim T N = (b 0,5 ),70 4 El cnto óptimo se prouce l igulr mbos esfuerzos N (b 0,5 ) = 0,00 b f,70 4 = N 0,36 f y (- b ) T = 0,00 b f y y

41 ZAPATAS CUADRADAS.- Determinción el cnto. El cnto óptimo se prouce l igulr mbos esfuerzos = 00 N/m = kp/cm m.0 Relción Vuelo/cnto = 00 N/m = kp/cm m = 300 N/m = 3 kp/cm m = 400 N/m = 4 kp/cm m CARGA SOBRE LA ZAPATA (kn) CALCULO DE ZAPATAS AISLADAS FLEXIBLES Métoo e flexión Sección e referenci Armo l 0,5. (pilres e hormigón) Punto meio cr pilr y bore plc (pilres metálicos) Pr el flector proucio por l rección el terreno en l sección e referenci Cso M h M σ= = W f 0, 3 ct,k f Estrictmente no precis rmo ck Cso σ=>f ct,k Se rm pr M referenci Cuntí geométric >0,0% (B-400S) >0,8% (B-500S) en l sección e A A s c 0,000

42 CALCULO DE ZAPATAS AISLADAS FLEXIBLES Comprobción tensiones tngenciles CCortnte Zpts estrechs (comentrios) CPunzonmiento Zpts biimensionles Cálculo cortnte Sin rmo 83 V h V V u /3 [ ξ( ρ ) σc ] V = 0, 00 f 0,5 ' b u l ck [ ξ 3 ρ ] V = 0, 00 f b u l ck Pr hormigón H-5 l cuntí suele ser mínim. b b 0 0 ρ 3 = 0, ,00 5 =,7 Vu = 0,05 ξ b CALCULO DE ZAPATAS AISLADAS FLEXIBLES Cálculo punzonmiento Sin rmo Perímetro crítico Perímetro el pilr 84 c U c b y b b x U 0 b U= c+ c+4 π F = β N β =,5 s,ef β N u 0, ξ 00 ρ f 0,44 ξ 3 ck hormigón HA-5 u = c + c 0 β N 0,30 f u 0 c

43 85 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. Problem.- Momento por excentrici e l crg. N M = N. e P 86 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. Sistems e equilibro. T T N N N T T P E P P P F R F R F R TIRANTE+TERRENO TIRANTE+RIOSTRA RIOSTRA+TERRENO N N P P VIGA CENTRADORA R R

44 ZAPATAS DE MEDIANERÍA.- MODELOS DE RESPUESTA DEL TERRENO CONSIDERANDO EL MÓDULO DE BALASTO. Esquem simplifico el pórtico 87 Vig centror = 35x70 Vig centror = 35x70 Moulo e blsto = 0.5 Digrm momentos K=0,5 e ZAPATAS DE MEDIANERÍA.- MODELOS DE RESPUESTA DEL TERRENO CONSIDERANDO EL MÓDULO DE BALASTO. 88 Esquem simplifico el pórtico Vig centror = 35x70 Vig centror = 35x70 Moulo e blsto = 4.0 Digrm momentos K=4,0 e

45 ZAPATAS DE MEDIANERÍA.- MODELOS DE MÓDULO DE BALASTO. 89 Vig centror = 35x70 Moulo e blsto = 0.5 Digrm momentos K=0,5 e Vig centror = 35x70 Moulo e blsto = 4.0 Digrm momentos K=4,0 e ZAPATAS DE MEDIANERÍA. SIN ELEMENTOS DE EQUILIBRADO 90 Límite el solr c c c b c N P (-c)/ e N+P c..g. e e c..g. N+P -e Excentrici e l crg Comprobción e l zpt ( ) ( ) + ( + ) M N - c / N - c e = = = N+P N P N P N+ P ( - e) b qm Comprobción el pilr Axil N - c Flector M = N e sieno e = - e

46 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. EQUILIBRADO POR TIRANTE + TERRENO 9 Ecución e equilibrio: Momentos respecto O T N e N e = T ( H+h ) ; T = H+h H N H Comprobción e l zpt c' F R = T ( N+P) tg φ' + b 3 Comprobción el pilr h e P O E P Axil N Flector M = T H F R.- Tirnte + terreno ZAPATAS DE MEDIANERÍA. EQUILIBRADO POR TIRANTE + RIOSTRA 9 Ecución e equilibrio: Momentos respecto O T N e = T H ; T = N e H Comprobción e l zpt P H N e P O T c' F R = T ( N+P) tg φ' + b 3 Comprobción el pilr Axil N Flector M = T H F R b.- Tirnte + riostr

47 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. EQUILIBRADO POR RIOSTRA + TERRENO 93 Ecución e equilibrio: Momentos respecto O N N e = T h ; T = N e h h T e P O F R c.- Riostr + terreno Comprobción e l zpt c' F R = T ( N+P) tg φ' + b 3 Comprobción el pilr Axil N Flector M = T H 94 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. RESPUESTA UNIFORME DEL TERRENO b b bv hv b Tomno momentos respecto los poyos N P N P N.l P R 0 R = N l + = +P N.(l ) R 0 R = N l = -N COMPROBACIÓN DE LAS ZAPATAS N R R P R L Zpt R R σ = σm b σ b Zpt R (N ) Crg perm. + P m R N

48 ZAPATAS DE MEDIANERÍA. RESPUESTA UNIFORME DEL TERRENO 95 b b w b b M l x 0.5b Armo zpt.- Como un zpt corri N=N b bv b lx = + 0,5 bv = 0,35 b v l M = N x lx = σ b N lx Ax f y = (Armo por m) 0,9 b Comprobción cortnte b v M v x b b = - V = σ v = N b v x v x V = N v 0, ξ 3 00 ρ f b x ck b V x ARMADO DE LA VIGA CENTRADORA 96 N P R N.l P R 0 R = N l + = +P N.(l ) R 0 R = N l = -N L M =R ( -/)=( N l mx -N ) (-/) V =R =( N l mx -N ) R N / A s A p A i /

49 97 c U ZAPATAS DE MEDIANERÍA.- PUNZONAMIENTO c by F = β N,40 N s,ef,40 N u 0,44 ξ <0.5 C ó.5 Comprobción en el perímetro el pilr C u = c + 3 c + c 0,40 N u 0 0,30 f c.5> c U 0 ZAPATA RETRANQUEADA N.l + P R = 0 98 N.(l ) R = 0 b b R = N l R = N l +P -N N P N P Zpt σ R = σ b m R P R R N Zpt R (N ) Crg perm. + P L R N

50 ZAPATAS DE ESQUINA CON VIGAS CENTRADORAS (Métoo simplifico) 99 N l R l R R x y Ecuciones e equilibrio F = 0 N + R + R - R = 0 z M 0 - N l + R + R l = 0 R = R x' = l M 0 N l - R + R l = 0 R = R y' = -N l -N ZAPATAS DE ESQUINA CON VIGAS CENTRADORAS (Métoo simplifico) Ecuciones e equilibrio F = 0 N + R + R - R = 0 z M 0 - N l + R + R l = 0 R = R x' = l M 0 N l - R + R l = 0 R = R y' = l Sustituyeno estos vlores en l primer ecución -N -N 00 N+R -N+R -N-R=0 N=R ( l l l N R= ( + l l -) + l -) Zpt R+P σ = σ b m Vigs centrors como en ls zp. e meinerí

51 ZAPATAS COMBINADAS 0 N N + N N M M l l l3 x x x c..g. b ( ) Nx Nx + M + M = N + N x Nx + Nx M M X = N + N c..g. zpt ø c..g. crgs Coniciones e rigiez e l zpt. v π 4E I π c c Bk sb 4E Bk I c c sb 0 ZAPATAS COMBINADAS Zpt rígi Se clcul como vig poy en pilres con respuest uniforme e terreno Zpt flexible Apoyo elástico en el terreno! mo. e blsto.

52 ARMADO DE ZAPATAS COMBINADAS 03 - Armo longituinl Armo como vig inverti. 04 ARMADO DE ZAPATAS COMBINADAS N b b0 0 h h h h - Armo trnsversl flexión trnsversl El rmo trsversl puee plicrse l rm horizontl e los estribos!disposiciones ecus. Fuer e ests zons: Arm. trsv. =0. Arm. long.

53 - Armo esfuerzo cortnte 05 Cercos: - De poyo e rmur - Resistentes - Sección referenci! l istnci e l cr el pilr. V r V = mx (V,V,V 3,V 4 ) V = ( f V V r = V cu + V su V cu = [0.0 > (00 D f ck ) /3 ] b 0 V su = A f y /s 0.9 Cercos enteros! rmur trnsversl. - Comprobción punzonmiento Soportes interiores! como en zpt centr. Soportes bore!como en zpt e meinerí. 06 VIGAS FLOTANTES Métoos e cálculo Vig rígi Vig flexible sobre poyo elástico Vig flexible sobre terreno elástico.

54 07 VIGAS FLOTANTES Vig rígi Vig flexible sobre poyo elástico h b Column equivlente l x b σ k = = δ σ σ E = = E = k l ε l σ E l l 08 LOSAS DE CIMENTACIÓN Diseño e loss Resultnte e ls crgs CCoinciente con el centro e grve e l los CDentro e l zon e seguri (½ el núcleo centrl) CEn cso contrrio cálculo muy cuioso e sientos Resistenci el suelo CSobr en ren y rcill ur CEn rcill bln f = 5,4 f v Sieno f v = resistenci corte sin renje σ m = f/3

55 09 LOSAS DE CIMENTACIÓN b b/3 b/6 Zon e seguri /3 /6 Núcleo centrl ASIENTOS s< 5 cm (Aren) s< 7,5 cm (Arcill) Distorsión ngulr < /500 0 Zons esigules CJunts entre zons e los - Impermebilizción cuios CZons e espesor reucio - Actún como biels

56 DISTRIBUCIÓN DE TENSIONES EN LA LOSA Cso.- Los muy flexible y terreno poco eformble. Cso.- Los y terreno normles. Cso 3.- Los muy rígi y terreno muy eformble. PLANTEAMIENTO DE CÁLCULO Esfuerzos trsmitios por los pilres. Peso propio e l los. Subpresión el gu freátic ( si existe). N.F. N.F. H H Los e cimentción f subpresión e gu f zon inyect e subpresión e gu

57 MÉTODO DE ASIMILACIÓN A EMPARRILLADOS CPueen clculrse por este métoo plcs e form culquier. CEs muy excto, sobre too si l mll es tupi. 3 IDEALIZACIÓN DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN 4 Terreno firme Dimensiones e l column x Móulo e Young el terreno Mtriz e rigiez e l column P = K h z = K h mx θx Pz = 0 K 0 z m θ y y K.h P = E A z h z Bst con introucir el fctor K.. en l mtriz e rigiez en c nuo el emprrillo.

58 ESTIMACIÓN DEL MÓDULO DE BALASTO C.T.E. 5 Conversión el móulo pr plc e 30 cm (k s30 ) l coeficiente e referenci k sb 0,3 Zpt cur e ncho B: Terrenos cohesivos: k k sp30 B Terrenos grnulres: Zpt rectngulr e ncho B en culquier tipo e terreno: k k sb = sb sbl = k sp30 B + 0,3 B B = k + sb L Conversión el móulo pr plc e 30 cm (k s60 ) l coeficiente e referenci k sb Zpt cur e ncho B: Terrenos grnulres: Terrenos cohesivos: k k sp60 k sb = sb 0,6 B k sp60 = 0,6 + 0,3 0,6 B + 0,3 B Pr l cimentción e loss y emprrillos l fibili e los móulos e blsto obtenios prtir e ensyos e crg puee resultr insuficiente. ALGUNAS EXPRESIONES DE ASIENTOS (MÉTODO ELÁSTICO) CARGA RECTANGULAR.- Fórmul e Steinbrenner (bjo el vértice) 6 bq s = + = ( ) E CF CF bq ξ E x Sieno C = ν C = ν ν Los coeficientes F y F serán: z b y q z F F ( b+ + b ) + z b ( + + b + z ) = ln π b zb rctg b = π z + b + z + ln ( + + b ) b + z b ( + + b + z )

59 ALGUNAS EXPRESIONES DE ASIENTOS (MÉTODO ELÁSTICO) Terrenos estrtificos 7 ξ E bq bq si = ( CF + CF) = ξi E E ξ ξ ξ S = bq + E E + ξ E ξi Ei Móulo e blsto: Se clcul l tensión. Se clcul el siento. k sb σ = δ z z MODELIZACIÓN DE LAS BARRAS Rigiez flexión 8 Rigiez torsión b b b 3 b.h 3 I = b.h 3 b 3.h 3 I = I 3= Vigs Los I T = β b h I = β b h b > 0 β = I 3 T = b h h T

60 CRITERIOS DE DISCRETIZACIÓN CCuno es posible ls vigs eben ser ortogonles y en l irección el rmo. CDeben colocrse como mínimo cinco vigs en c irección. CL seprción entre vigs ebe ser el oren e 3 veces el espesor. CL vig e bore se coloc un istnci e 0,3. el contorno rel el bore. 9 CRITERIOS DE DISCRETIZACIÓN C En los poyos intermeios l mll ebe hcerse más tupi en un entorno e ellos. C Los poyos eben coinciir con nuos e l mll. 0

61 ESQUEMA DE DISCRETIZACIÓN IDEALIZACIÓN DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN

62 RECOMENDACIONES DE DISEÑO Cnto mínimo Loss flexibles - Grnes sientos Loss rígis - Muy costoss Recomenble (Roríguez Ortiz) Nº plnts Longitu e los 5 m 30 m 40 m <5 0,60 0,80, ,90,0,50 0-0,50,00,50 Aproximción l cnto óptimo N = E E l h 8 < N < 5 Es imprescinible comprobr el punzonmiento Pr l > m - junts intermeis CLoss e plnt lo más regulr posible Muy esfvorbles entrntes y elementos que introuzcn torsiones CPilres con luces y crgs regulres < 50% vrición CZons esigulmente crgs - junts CArmur mínim - / 30 cm CJunts e hormigono lejs e los pilres suelo horm. 3 3 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: ZAPATAS. 4

63 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: PÓRTICOS. 5 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: PÓRTICOS. 6

64 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: ZAPATAS MEDIANERÍA 7 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: ZAPATAS MEDIANERÍA 8

65 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: ZAPATAS MEDIANERÍA 9 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: ZAPATAS MEDIANERÍA 30

66 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: VIGAS FLOTANTES 3 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: VIGAS FLOTANTES 3

67 MODELOS CON RESPUESTA DEL TERRENO: VIGAS FLOTANTES 33 ANÁLISIS DE PATOLOGÍA DE CIMENTACIONES COMPROBACIÓN DE LAS HIPÓTESIS Y DIAGNÓSTICO DIFERENCIAL. Fijción e hipótesis posibles. Contrste con los tos pr eliminr ls hipótesis que no expliquen lguno e ellos Elborción el ignóstico. 6.- SELECCIÓN DE SOLUCIONES. Anlizr l necesi e l intervención. Anlizr ls ventjs e inconvenientes e l intervención. Estuir en etlle los ños que l intervención proucirá en l estructur. 7.- EJECUCIÓN DE LA OBRA DE RECALCE O REFUERZO. Proyecto bierto moificciones. Especil cuio en l memori y el pliego e coniciones. Seguimiento posterior incluio en el control.

68 35 FIN