11 Número de publicación: Int. Cl. 7 : B32B 5/ Inventor/es: Healey, Michael John. 74 Agente: Díez de Rivera y Elzaburu, Ignacio

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1 19 OFICINA ESPAÑOLA DE PATENTES Y MARCAS ESPAÑA 11 Número de publicación: Int. Cl. 7 : B32B /26 B64C 1/00 12 TRADUCCIÓN DE PATENTE EUROPEA T3 86 Número de solicitud europea: Fecha de presentación : Número de publicación de la solicitud: Fecha de publicación de la solicitud: Título: Estratificados de materiales compuestos. Prioridad: GB Titular/es: Airbus UK Limited New Filton House, Filton Bristol, BS99 7AR, GB 4 Fecha de publicación de la mención BOPI: Inventor/es: Healey, Michael John 4 Fecha de la publicación del folleto de la patente: Agente: Díez de Rivera y Elzaburu, Ignacio ES T3 Aviso: En el plazo de nueve meses a contar desde la fecha de publicación en el Boletín europeo de patentes, de la mención de concesión de la patente europea, cualquier persona podrá oponerse ante la Oficina Europea de Patentes a la patente concedida. La oposición deberá formularse por escrito y estar motivada; sólo se considerará como formulada una vez que se haya realizado el pago de la tasa de oposición (art del Convenio sobre concesión de Patentes Europeas). Venta de fascículos: Oficina Española de Patentes y Marcas. Pº de la Castellana, Madrid

2 Estratificados de materiales compuestos. DESCRIPCIÓN El invento se refiere al diseño y la fabricación de estratificados de materiales compuestos, en particular estratificados de materiales compuestos reforzados con fibras y, más particularmente, a estratificados de esta clase que se forman a partir de una serie de capas de tela, estando constituida cada capa por fibras de refuerzo tendidas, sustancialmente, con una sola orientación. Tales estratificados son de utilidad en la fabricación de estructuras sometidas a grandes esfuerzos, por ejemplo en la fabricación de alas de aviones, en las que la relación entre resistencia y rigidez y el peso, es crítica. Un ala de avión optimizada, especialmente un ala fabricada de material compuesto a base de carbono, es una estructura muy compleja debido a la variedad de funciones requeridas de diferentes tipos de componentes del ala, por ejemplo, revestimientos, larguerillos, costillas y largueros. Una ventaja potencial de los materiales compuestos con respecto a los metales, es que la resistencia y la rigidez de la estructura pueden particularizarse haciendo variar el contenido, en porcentaje, de la fibra de refuerzo, de la orientación de la fibra y, algunas veces, de su módulo. De esta manera, por ejemplo, pueden conseguirse en un revestimiento diferentes módulos en la dirección de la envergadura y en la dirección de la cuerda, variables desde la raíz del ala hasta su punta. Tradicionalmente, en la industria aeroespacial se utiliza una cinta unidireccional preimpregnada, típicamente de 0,12 mm - 0,2 mm de grueso y 7 mm a 0 mm de ancho, para conseguir estas cualidades en aplicaciones en estructuras principales. El material preimpregnado es un material de refuerzo fibroso previamente impregnado con un material de matriz plástico con una viscosidad controlada, usualmente resina epoxídica. El método anterior de tendido del estratificado permite conseguir un grado muy importante de personalización en el diseño y, por tanto, obtener un estratificado con una resistencia y una rigidez óptimas. Sin embargo, el proceso de tendido, en el caso de una estructura muy gruesa, resulta muy lento por diversas razones. En primer lugar, como por cada milímetro de grosor del estratificado se requieren de 4 a 8 capas de cinta, pueden tener que realizarse un número muy elevado de pasadas del cabezal de la cinta. En segundo lugar, con el fin de tender la cinta con las orientaciones requeridas de las fibras (la orientación de las fibras de la propia cinta es, siempre, longitudinal), será necesario desplazar el cabezal de tendido de la cinta a través de la superficie de tendido en todas las direcciones de orientación, lo que exige por tanto un aparato costoso para mover el cabezal y una complicada programación del ordenador. En tercer lugar, en el caso de un estratificado tridimensional, como partes de un ala de un avión, se necesitará otro grado de libertad del cabezal de tendido de la cinta, a fin de acomodar la configuración tridimensional. Por consiguiente, para tender un estratificado con el tamaño y la forma del ala de un moderno avión de pasajeros, se necesitan un aparato de tendido muy caro y mucho tiempo para llevar a cabo la operación. Asimismo, la cantidad y el coste de los consumibles residuales, por ejemplo, papel protector de liberación, puede ser importante en el caso de los métodos de tendido de cinta. Una solución de diseño alternativa para preparar estratificados, en particular estratificados gruesos, es emplear telas de múltiples capas, más gruesas, que también pueden ser más anchas que las cintas, por ejemplo, 1,26 m o más y, por tanto, mucho más rápidas de colocar. Las telas no rizadas, NCF, son un tipo de telas en que los haces de fibras de una capa de la tela se encuentran en su dirección particular de orientación, sustancialmente sin rizado. Antes de la aplicación del material de matriz, pueden mantenerse juntas cualquier número de capas de tela mediante cosido o mediante un aglutinante de bajo nivel, a fin de formar una tela con un estilo dado. Para los fines de este invento, en el contexto de las capas de tela unidireccionales, por estilo debe entenderse la masa por unidad de superficie. Asimismo, para los fines de este invento, también se incluyen en la definición de NCF, las telas conocidas como unitextiles que están compuestas por fibras unidireccionales tejidas ligeramente con hilo fino. Las NCF de múltiples capas pueden encontrarse corrientemente en estilos que llegan a tener hasta siete capas de tela. Cada capa comprenderá, normalmente, fibras orientadas unidireccionalmente y cada tela tendrá, normalmente, fibras orientadas en una dirección distinta de las de su tela vecina. En la fabricación de estructuras para vehículos aeroespaciales y en otras aplicaciones en las que se exige una gran resistencia, las orientaciones comúnmente utilizadas para las fibras son las siguientes: 0 grados ( 0grad )/urdimbre (según una línea de referencia, por ejemplo, según la envergadura de las alas de un avión); más o menos 4 grados; 90 grados/trama. Es posible utilizar otras direcciones de orientación de las fibras, por ejemplo grados y grados; y cualesquiera de dichas otras direcciones deben considerarse incluidas dentro del alcance de este invento. No se pretende que el uso de las siguientes expresiones: 0 grados; más o menos 4 grados; 90 grados, en esta memoria descriptiva tenga un carácter limitativo y, dentro del significado de dichas expresiones se incluyen otras orientaciones de las fibras que no difieran sustancialmente de las magnitudes citadas. Dichas telas que incluyen varias capas de fibras unidireccionales con distintas orientaciones se conocen con la denominación NCF multiaxiales. Una ventaja clave de la utilización de telas multiaxiales, es que se las puede tender 2

3 en una sola dirección, al tiempo que se proporcionan orientaciones de las fibras en todas las direcciones requeridas para conseguir características óptimas de soporte de esfuerzos. Cuando se emplean estas telas pueden conseguirse importantes ahorros de tiempo en el proceso de tendido Un ejemplo de una tela multiaxial de esta clase que comprende un estilo de siete capas, como se ha mencionado en lo que antecede, podría tener orientaciones de las fibras a través de su grosor, de 0 grados (%); +4 grados (12,%); -4 grados (12,%); 90 grados (%); -4 grados (12,%); +4 grados (12,%); 0 grados (%). Tal estilo sería equilibrado y simétrico (es decir, no tendría mano) con respecto a su eje neutro y podría fabricarse mediante la combinación de una tela triaxial (de preferencia una NCF) con una segunda tela idéntica, pero invertida, es decir, triaxial y de la mano contraria, emparedando ambas una tela unitextil a 90 grados, entre ellas. Alternativamente, una tela triaxial podría combinarse con una tela cuadriaxial. El grosor de las telas NCF, para aplicaciones aeroespaciales, puede estar comprendido entre 0,1 mm (por ejemplo, NCF de una capa) y 1, mm, para una NCF de múltiples capas. Basándose en la experiencia de la cinta unidireccional, los grosores de las capas pueden ser, adecuadamente, de 0, mm hasta, posiblemente, 1,0 mm para un cambio angular de la orientación de las fibras entre capas de 4 grados y, por ejemplo, el grueso puede ser de 0,2 mm para un cambio angular de 90 grados. Históricamente, para este tipo de estratificado han aparecido varias reglas de diseño, basadas en los análisis y en la experiencia con la cinta unidireccional. Tales reglas pueden diferir dependiendo de la filosofía de diseño/certificación del fabricante del avión en cuestión, pero generalmente se establecen en este documento en la forma siguiente: - se necesitan capas a 4 grados en el exterior de una estructura de material compuesto para ofrecer tolerancia a los daños y rebajar las entradas de esfuerzos en las líneas de unión con adhesivo; - el grosor de una capa unidireccional (capa de tela con orientación unidireccional de las fibras) no debe superar, normalmente, los 0, mm si el cambio de ángulo entre ella y la capa adyacente es de 4 grados; - idealmente, el tendido debe realizarse de forma equilibrada y simétrica respecto al eje neutro del estratificado; - generalmente, se recomiendan capas a 90 grados en una cantidad de, al menos, el %, en gran parte para controlar el efecto de la relación de Poisson, o más si se requiere en aplicaciones que incorporen tornillos; - la distribución de las orientaciones de las capas debe ser tal que éstas estén separadas de la manera más uniforme posible por todo el estratificado; - la distancia entre descuelgues de la capa no debe ser menor que veces el grosor de la capa en la dirección de la envergadura y veces el grosor de la capa en la dirección de la cuerda - igualmente, se desea siempre la mínima altura posible de descuelgue, es decir, el grosor de las capas en el descuelgue. El diseño de la estructura para un ala de material compuesto de un avión dependerá del enfoque del diseño y del método de montaje, es decir, de si se utiliza pegado o atornillado. Si se utiliza una solución consistente en un revestimiento blando y larguerillo duro, las telas multiaxiales pueden tener un estilo variable con desde - % de capas a 0 grados; - % de capas a 4 grados y, aproximadamente, % de capas a 90 grados. Para las zonas con una entrada de cargas superior será aplicable un requerimiento mayor de capas a 90 grados. Para los larguerillos, sería adecuada una composición de 67% de capas a 0 grados; 23% de capas a 4 grados y % de capas a 90 grados. Las composiciones para zonas de costillas y largueros podrían ser, adecuadamente, de un % de capas a 0 grados; % de capas a 4 grados y % de capas a 90 grados. Otros enfoques de diseño pueden comprender composiciones intermedias a las mencionadas, aunque son perfectamente posibles composiciones que se encuentren fuera de estos márgenes. Un estratificado complejo, tal como un revestimiento para las alas de un avión, formado por una tela multiaxial con un solo estilo estaría penalizado, probablemente, por un peso inaceptable a causa de la imposibilidad de que dicho estilo proporcionase la relación óptima de orientaciones de fibras para que una parte dada del estratificado reaccionase eficientemente a los esfuerzos particulares que le fuesen aplicados. El diseñador del estratificado se vería forzado, entonces, a hacer que éste fuese, en esa posición, más grueso de lo necesario caso de utilizar telas con relaciones de orientación de las fibras mejor adaptadas a los esfuerzos particulares aplicados, en uso, a dicha parte del estratificado. Además, el uso de una tela multiaxial de estilo único puede dar como resultado concentraciones excesivas de esfuerzos en los descuelgues de las capas. Igualmente, tales descuelgues pueden ser mas gruesos de lo deseado. Así, con el fin de producir un tendido óptimo para estructuras más complejas, que ofrezca una adaptación adecuada del diseño para evitar problemas de peso, en la actualidad se requieren una gran variedad de estilos de telas multiaxiales con el fin de resolver la capacidad de adaptación de los productos que pueden obtenerse con el método de tendido de cintas. Una razón para el incremento de los costes en la utilización de diseños múltiples de telas multiaxiales es que, para cada estilo de tela, es necesaria la calificación y, finalmente, la certificación del organismo aeronáutico competente, 3

4 1 que se suma, así, al coste total de diseño, fabricación y certificación del producto. De este modo, el aparente potencial de las telas multiaxiales, NCF o de otro tipo, no ha hecho posible, en la práctica, incrementar mucho la velocidad de tendido del estratificado ni, tampoco, reducir su coste. Incluso si las telas están dedicadas a tendidos particulares, no resulta fácil cambiar de uno a otro en el mismo estratificado. Un objeto del invento es proporcionar un estratificado de materiales compuestos alternativo y un método para su fabricación, que superen las desventajas de la técnica anterior. De acuerdo con un aspecto del invento, se proporciona un método de fabricación de un estratificado de materiales compuestos, comprendiendo el estratificado una serie de capas de tela de material de refuerzo fibroso incorporadas en un material de matriz de plástico, caracterizado porque el método incluye las operaciones de: proporcionar un número relativamente pequeño de estilos de tela de entre los cuales elegir, incluyendo al menos un estilo de tela multiaxial que comprende fibras a 90 grados y fibras dispuestas oblicuamente (en ángulo) y, al menos, un estilo de tela a 0 grados unidireccional, seleccionar al menos uno de los estilos de tela de acuerdo con las necesidades de diseño para una parte particular del estratificado, tender dicha parte con dicha selección y repetir las citadas operaciones de selección y de tendido, según sea necesario, para completar la estructura del estratificado, y porque dicha operación de proporcionar al menos un estilo de tela multiaxial incluye, además, los pasos de determinar la relación entre el contenido requerido de fibras dispuestas oblicuamente y el contenido requerido de fibras orientadas a 90 grados, en diferentes partes del estratificado, para conseguir una rigidez óptima del mismo, determinar un valor intermedio de la mencionada relación, y seleccionar un estilo de tela multiaxial mencionado con orientaciones de las fibras comprendidas en dicho valor intermedio de la citada relación. Sorprendentemente, se ha encontrado que aún cuando los requisitos de resistencia y de rigidez del estratificado varíen considerablemente, por ejemplo, entre largueros y costillas, por un lado, y larguerillos u otro tipo de elementos locales de rigidización para aeronaves, por otro lado, la relación entre las fibras dispuestas oblicuamente, por ejemplo a más o menos 4 grados, y las fibras a 90 grados o de trama, no difieren en gran medida. Así, el invento utiliza un pequeño número de estilos de telas multiaxiales junto con un pequeño número (1 o más) de estilos de telas unidireccionales, con fibras a 0 grados. Cada estilo de tela multiaxial, contiene fibras dispuestas oblicuamente y fibras a 90 grados en una relación dada y los estilos de telas con fibras a 90 grados tienen distintas masas por unidad de superficie. De esta manera, sólo se necesitaría un pequeño número de estilos de telas unidireccionales, a 0 grados, para combinarlas con la tela multiaxial a fin de obtener un estratificado que tenga cualidades superiores de rigidez y de resistencia con respecto a diseños conocidos que hacen uso de telas multiaxiales, al tiempo que aquellos diseños son más ligeros que estos y se tienden con mucha más rapidez que la cinta. Un ejemplo particular de un estratificado de esta clase es un revestimiento para alas de avión en el que se ha encontrado que un estilo único de tela multiaxial cuya relación mencionada entre fibras a más o menos 4 grados y fibras a 90 grados, sea de :1, cuando se combina con dos estilos de telas unidireccionales, a 0 grados, con diferente masa por unidad de superficie, poseía el potencial para conseguir un estratificado con una resistencia y una rigidez equivalentes a los de un estratificado tendido con cinta y cuyo peso en exceso con respecto al estratificado tendido con cinta era del orden de, sólo, el 2-3%. Este valor ha de compararse con el de, aproximadamente, el % en exceso de peso para un diseño que utiliza un único estilo de tela multiaxial en la estructura. Esta reducción de peso se consigue porque el invento permite reducir el grosor de la estructura en áreas que exigen menos resistencia/rigidez. Así, puede optarse porque en grandes superficies se extiendan un número mínimo de capas de tela, y éstas pueden añadirse en zonas que exijan mayor resistencia/rigidez, estratificándose en éstas más capas de tela de refuerzo. Es de esperar que el estratificado del invento se aproxime más estrechamente al diseño del estratificado con tendido de cintas en zonas clave que soporten grandes esfuerzos. Similarmente, se ha encontrado que un estilo de tela multiaxial con una relación de 2,:1 entre fibras a más o menos 4 grados y fibras a 90 grados, cuando se combina con dos estilos de telas unidireccionales, a 0 grados, con diferentes masas por unidad de superficie, resulta adecuado para estructuras destinadas a largueros y costillas de ala y, también, para larguerillos. En consecuencia, solamente se necesitaría un único estilo de tela multiaxial para el revestimiento de un ala de avión si se utilizasen técnicas de mezclado para componer este estilo de tela opcionalmente con uno o más estilos de tela a 0 grados seleccionados de una pequeña gama de los mismos, o para obtener el grosor y la estructura óptimos deseados en una posición dada del revestimiento. Otro estilo único de tela multiaxial puede utilizarse para costillas, largueros y larguerillos con la misma o con otra pequeña gama de telas unidireccionales a 0 grados, opcionalmente combinable con él. Aunque, fundamentalmente, pueda resultar más adecuado un estilo particular de tela multiaxial 4

5 para, por ejemplo, un revestimiento de ala por un lado o elementos de rigidización por el otro, en la práctica las variaciones de diseño pueden dictar un solapamiento de estilos en determinados lugares. 1 2 El método puede, por tanto, incluir el uso de al menos un estilo predeterminado de tela triaxial constituido por fibras a 90 grados y fibras dispuestas oblicuamente, que puede combinarse, opcionalmente, con al menos un estilo de tela unidireccional a 0 grados, elegido de un grupo constituido por dos, opcionalmente tres o, excepcionalmente más, estilos de tela a 0 grados. Las telas multiaxiales, además de comprender diferentes orientaciones de fibras de una capa a otra, también pueden tener fibras cuyo módulo difiera de una capa a otra. El efecto de esta forma de adaptación del diseño es permitir que el módulo de un estratificado se diferencia dependiendo de la dirección de la fuerza aplicada. Por ejemplo, en un larguerillo para revestimiento del ala de un avión, el uso de fibras de mayor módulo en la dirección longitudinal/0 grados/urdimbre, y de fibras de gran resistencia (módulo menor) en las direcciones de más o menos 4 grados y de 90 grados/trama, permite el uso de capas unidireccionales más delgadas y, por tanto, de menor masa global, en comparación con un larguerillo hecho, totalmente, de fibras con gran resistencia. En este contexto, las fibras de módulo superior (IM) pueden comprender fibras de carbono con, aproximadamente, 0 GPa y aproximadamente una deformación del 2%; las fibras de gran resistencia HS pueden ser fibras de carbono con, aproximadamente, 2 GPa y una deformación de, aproximadamente, 1,-2%. Para su aplicación en un revestimiento de ala para aviones, un uso adecuado de fibras puede ser de fibras HS en la dirección de 9 grados/urdimbre/envergadura y fibras IM en las direcciones de más o menos 4 grados y 90 grados. Esta combinación permite conseguir una mayor resistencia a la torsión con menor masa sin que aumente la rigidez en la dirección de la envergadura, lo que podría ser perjudicial para las características de cargas debidas a ráfagas, del ala. Además de fibras de distintos módulos, dentro del alcance del invento están incluidas las fibras de cualquier tipo. A modo de ejemplo solamente, el invento sería adecuado para utilizarlo con fibras de carbono con módulos diferentes; con fibras de vidrio de tipos E y S ; con fibras de aramida y con fibras cerámicas. Puede utilizarse una densidad de fibras de 1,78; y puede suponerse que la masa de fibras por unidad de superficie con un grosor de 1 mm y una fracción de volumen del %, sea de 70 gramos por metro cuadrado (g/m 2 ). Variantes típicas de estilo de tela unidireccional, pueden ser: 3 0, mm/3 g/m 2 (a utilizar, posiblemente, como forma principal); 0,3 mm/321 g/m 2 (variante); 0,6 mm/642 g/m 2 (variante); 0,7 mm/749 g/m 2 (otra variante que, posiblemente, exija un cambio de las reglas de diseño). Estilos típicos de telas triaxiales pueden ser: Triaxial 642 (grosor nominal de la manta 0,6 mm) grados 90 grados -4 grados g/m 2 267, 7 267, % 41,7 16,6 41,7 mm 0,2 0,1 0,2 Triaxial 37 (grosor nominal de la manta 0,3 mm) +4 grados 90 grados -4 grados g/m % 3,7 28,6 3,7 mm 0,12 0,1 0,12 Triaxial 642 tiene una relación de :1 entre fibras a más o menos 4 grados y fibras a 90 grados, mientras que Triaxial 37 tiene una relación equivalente de 2,:1. Las telas triaxiales se cosen, preferiblemente, por razones de manipulación y permeabilidad, mientras que las telas unidireccionales, debido a consideraciones de coste y de caída, se unen mediante agentes aglutinantes. Sin embargo, las telas unidireccionales también pueden coserse para facilitar su permeabilidad cuando se emplean con determinados métodos de infusión de resina. Igualmente, con el cosido se mejora su capacidad para tolerar daños. Como material para su cosido se prefiere el carbono.

6 Si las distintas versiones manipuladas de Triaxial 462 se designan con a+ y a-, y las de Triaxial 37 se designan con b+ y b-, la siguiente tabla demuestra como pueden combinarse entre sí perfectamente estos estilos de telas, incluso para estratificados delgados, de por ejemplo 4 mm, típicos de muchos estratificados multiangulares. Estructura 1 Composición en la dirección del grosor: a+, 0, mm UD, a-, 0, mm UD, a-, 0, mm UD, a+. Grosor total: 3,9 mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - 38,%; 4 grados - 1,2%; 90 grados -,3%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: :1. 1 Estructura 2 Composición en la dirección del grosor: b+, 0, mm UD, b-, 0, mm UD, b-, 0, mm UD, b+. Grosor total: 2,9 mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - 1,7%; 4 grados - 34,%; 90 grados - 13,8%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: 2,:1. 2 Estructura 3 Composición en la dirección del grosor: b+, 0, mm UD, a-, 0, mm UD, a+, 0, mm UD, b-. Grosor total: 3,4 mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - 44,1%; 4 grados - 44,1%; 90 grados - 11,8%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: 3,7:1. 3 Estructura 4 Composición en la dirección del grosor: b+, 0,7 mm UD, b-, 0,7 mm UD, b-, 0,7 mm UD, b+. Grosor total: 3, mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - %; 4 grados - 28,6%; 90 grados - 11,4%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: 2,:1. 4 Estructura Composición en la dirección del grosor: a+, 0,3 mm UD, a-, 0,3 mm UD, a-, 0,3 mm UD, a+. 0 Grosor total: 3,3 mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - 27,3%; 4 grados -,6%; 90 grados - 12,1%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: :1. Estructura 6 Composición en la dirección del grosor: b+, 0,3 mm UD, b-, 0,3 mm UD, b-, 0,3 mm UD, b+. Grosor total: 2,3 mm. Contenido de fibras, en porcentaje: 0 grados - 39,1%; 4 grados - 43,%; 90 grados - 17,4%. Relación entre fibras a 4 grados y fibras a 90 grados: 2,:1. 6 En las 6 estructuras anteriores, puede prescindirse totalmente de las telas a 0 grados, si el estratificado particular lo permite. Cada uno de los estilos de tela anteriores puede variarse, además, entre -0% y +0%; o, más preferiblemente, entre -% y +2%, según se desee. Con estructuras más gruesas, la capacidad para personalizar las telas mejora. 6

7 El tamaño de los haces de fibras no se considera crítico para el invento en el contexto del diseño estructural de aeronaves, pero se piensa que tamaños de haz de 00, 00, 100, 0 o son adecuados en cualquier caso, siendo posibles números de fibras por haz todavía mayores. 1 2 El invento se describirá, a modo de ejemplo solamente, con referencia al dibujo adjunto. El dibujo muestra esquemáticamente una sección del revestimiento del ala de un avión en la dirección de la envergadura. Se ha utilizado la optimización de la estructura de acuerdo con el invento para crear una estructura en la que la relación de la orientación de las fibras y el grosor varíen en la dirección de la envergadura (NOTA: en la práctica, también existirían variaciones en la dirección de la cuerda). Cada una de las líneas horizontales 1 a 1 representan telas, con su peso por unidad de superficie en gramos por metro cuadrado; tipo, es decir, Triaxial o Unidireccional; su orientación, A o B o 0 grados o 90 grados, y su número consecutivo marcado en el lado derecho de la figura. Se observará que las telas 1, 2, 3,, 11, 13, 14 y 1 son continuas, mientras que las telas 4, 6, 7, 8, 9, y 12 son discontinuas. Se observará, también, que todas estas últimas telas terminan dentro de las regiones de transición 16 y 17. Las discontinuidades de las telas están limitadas, en lo posible, a posiciones tan próximas como sea posible al eje neutro 18 de la estructura. Las regiones 19, y 21 de grosor constante, tienen relaciones porcentuales de contenido de fibras a 0 grados, más o menos 4 grados y 90 grados, respectivamente, de 2:0:2; 0:: y ::, aproximadamente, y grosores totales respectivos de 8, mm; 6,1 mm y 4,3 mm. Así, puede verse fácilmente como una estructura preparada de acuerdo con el método del invento proporciona una enorme flexibilidad de diseño para las relaciones citadas de contenido de fibras, cuando se miden a lo largo del ala. Todos los descuelgues de las capas siguen la antes mencionada regla de x. Aunque el invento se ha tratado ampliamente en el contexto de las NCF, es igualmente aplicable a telas rizadas cuando éstas pueden ser utilizadas, por ejemplo, en aplicaciones de menor resistencia

8 REIVINDICACIONES 1 1. Un método de fabricar un estratificado de material compuesto, cuyo estratificado comprende una serie de capas de tela de material de refuerzo fibroso incorporado en material de matriz de plástico, cuyo método se caracteriza porque incluye las operaciones de: proporcionar un número relativamente pequeño de estilos de telas a partir de los cuales se realiza una selección, que incluyen al menos un estilo de tela multiaxial que comprende fibras dispuestas a 90 grados y fibras dispuestas oblicuamente, y al menos un estilo de tela unidireccional, a 0 grados, seleccionar al menos uno de los estilos de telas de acuerdo con los requisitos de diseño para una parte particular del estratificado, formar dicha parte con dicha selección y repetir las mencionadas operaciones de selección y de formación, según se requiera, para completar la formación del estratificado, incluyendo dicha operación de proporcionar al menos un estilo de tela multiaxial, las operaciones secundarias de determinar la relación entre el contenido requerido de fibras dispuestas oblicuamente y de fibras orientadas a 90 grados en diferentes partes del estratificado, para conseguir una rigidez óptima del mismo, determinar un valor intermedio de la citada relación, y seleccionar dicho estilo de tela multiaxial con orientaciones de las fibras comprendidas en dicho valor intermedio de la mencionada relación. 2. Un método como el de la reivindicación 1, en el que al menos dicho estilo de tela multiaxial comprende un estilo de tela triaxial. 3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1 o la reivindicación 2, en el que dicho al menos un estilo de tela multiaxial comprende dos versiones de mano contraria de un único estilo de tela triaxial. 4. Un método de acuerdo con las reivindicaciones 1, 2 o 3, en el que dicho al menos un estilo de tela unidireccional a 0 grados comprende, por lo menos, dos estilos de tela unidireccional a 0 grados.. Un método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en el que dicha relación intermedia se encuentra, sustancialmente, dentro del margen de 4, a,:1. 6. Un método de acuerdo con la reivindicación, en el que dicha relación intermedia es, sustancialmente, de :1. 7. Un método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que dicha relación intermedia está comprendida sustancialmente dentro del margen de 2,0 a 3,0:1. 8. Un método de acuerdo con la reivindicación 7, en el que dicha relación intermedia es, sustancialmente, de 2,:1. 9. Un método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones a 8, que incluye la operación de proporcionar dos estilo de tela unidireccional a 0 grados, de entre los cuales elegir

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