Variación de longitud (debida a tracción o a compresión)
|
|
|
- Josefa Torres Cruz
- hace 5 años
- Vistas:
Transcripción
1 4 Variación de longitud (debida a tracción o a compresión) =. N E. A : longitud inicial N: esfuerzo normal de servicio E: módulo de elasticidad (acero: KN/cm 2, madera: 35,9 KN/cm 2 ) A: sección Tabla de momentos máimos flechas (usar cargas de servicio) P 2 2 má = P. 4 flecha = Ps EI má =. 2 8 flecha = 5 s EI P má =. 2 má = P. flecha = Ps. 3 2 flecha = s. 4 3 EI 8 EI má =. 2 8 má =. 2 14,22 flecha = s EI má = má = flecha = s EI INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
2 5 Tensión de Diseño para Barras Comprimidas de Acero en KN/cm 2 - (RFD).f cr.f cr.f cr.f cr.f cr.f cr.f cr.f cr 1 19, , , , , ,0 151, , , , , , , ,94 152, , , , , , , ,83 153, ,4 4 19, , , , , ,72 154, , , , , , , ,1 155, ,54 19, , , , , ,49 15, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,8 59 1, , , , , , , ,79 0 1, , , ,0 10 5, , ,8 3 18,73 1 1, , , , ,8 18 4, , , 2 1, , , , , , , ,59 3 1, , , , , , , ,52 4 1, , , ,2 14 5, , , ,44 5 1, , , , , , , ,37 1, , , ,40 1 5, , , , , , , , , , , 43 18, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,3 14, , , , , , , ,52 147, , , , , , , ,40 148, , , , , , , ,28 149, , , , , , , ,17 150, , ,8 Tensión de Diseño para Compresión en adera en KN/ cm 2 (RFD).f cr.f cr.f cr.f cr.f cr.f cr 1 1, , ,5 1 1, , , , , ,55 2 1, , ,55 3 1, , , , , , , , , , , , , , , , , ,534 1, , ,481 1,0 8 0, , , , ,43 7 1, , , , , , , , , , , , , , 109 0, , , , , , , , ,9 51 1, , , , , ,8 52 1, , , , , ,7 53 1, , , , , , , , , 114 0, , , , , , , , ,35 5 1,27 7 0,83 9 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,409 INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
3 Perfil DobleT normal (alas angostas) I, I : momentos de inercia S = I má = d/2 módulos de resistencia elásticos S = I (se usan para hallar los diagramas de má = b/2 tensiones) d r = I / A radios de giro r = I / A Q : momento estático de la mitad de la sección Z (Z = 2 Q ) Z : módulos de resistencia plásticos (sólo se usan para dimensionar) tw bf tf Designación Dimensiones Área de la Sección Peso I S r Z I S r Z Q Designación d bf tw tf Ag cm cm cm cm cm 2 Kg/m cm 4 cm 3 cm cm 3 cm 4 cm 3 cm cm 3 cm ,2 0,39 0,59 7,58 5,95 77,8 19,5 3,2 22.8,3 3,0 0, , ,45 0,8 10, 8, ,2 4, ,2 4,9 1, , ,8 0,51 0,77 14,2 11, ,7 4, ,5 7,4 1, , , 0,57 0,8 18,3 14, ,9 5, ,2 10,7 1, , ,4 0,3 0,95 22,8 17, , ,7 14,8 1, ,2 0,9 1,04 27,9 21, , ,3 19,8 1, , ,75 1,13 33,5 2, , ,0 1, ,8 0,81 1,22 39, 31, , ,1 2, , 0,87 1,31 4,1 3, , ,7 2, ,3 0,94 1,41 53,4 41, , ,0 2, ,9 1,01 1,52 1,1 48, , ,2 2, ,5 1,08 1,2 9,1 54, , ,2 2, ,1 1,15 1,73 77,8 1, , ,7 2, ,7 1,22 1,82 8,8 8, , ,4 2, ,3 1,3 1,95 97,1 7, , , ,9 1,37 2, , , , ,5 1,44 2, , , , ,5 1,3 1,53 2, , , ,2 2, , , ,5 17,8 1,71 2, , , ,5 1,8 2, , , , , , ,5 2,1 3, , , Sección rectangular b h Ag I S r I S r b.h b.h 3 12 b.h 2 h 3,47 b 3.h 12 b 2.h b 3,47 INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
4 7 Perfil Doble T Gre (alas anchas) d I, I : momentos de inercia S = I má = d/2 módulos de resistencia elásticos S = I (se usan para hallar los diagramas de má = b/2 tensiones) tw bf tf r = I / A radios de giro r = I / A Q : momento estático de la mitad de la sección Z (= 2 Q ) Z : módulos de resistencia plásticos (sólo se usan para dimensionar) Designación Dimensiones Área de la Sección Peso I S r Q Z I r d bf tw tf Ag cm cm cm cm cm 2 Kg/m cm 4 cm 3 cm cm 3 cm 3 cm4 cm , 2 20, ,1 52, , ,1 7,4 34 2, ,04 82, , ,2 9, , , , ,3 10,4 54,3 42, , , ,4 12,2 5,3 51, , , ,5 13,4 78,1 1, , , , 15, , , , ,7 1, , , , ,8 17, , , ,8 19, , , ,9 20, , , ,1 22, , , ,2 24, , , ,3 2, , , ,4 29, , , , 34, , , , , , ,9 43, , , , , , ,1 53, , , ,2 58, , , ,3 7, , , , , , , 8, , ,38 INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
5 8 Perfil U bf e bf-e I I momentos de inercia S S módulos resistentes elásticos r r radios de giro d Q momento estático de la mitad de la sección tw e distancia del baricentro al eje Y tf Z módulo resistente plástico = 2 Q Para el eje de fleión Designación Dimensiones Área de la - - Q e bf-e Sección Peso Z d bf tw tf r1 A I S r I S r cm cm cm cm cm cm2 Kg/m cm4 cm3 cm cm4 cm3 cm cm3 cm cm cm ,3 0,5 0,7 0,35 5,44 4,27,39 4,2 1,08 5,33 3 0,99-1,31 1, ,5 0,5 0,7 0,35,21 4,87 14,1 7,05 1,5,8 3 1,04-1,35 2, ,8 0,5 0,7 0,35 7,12 5,59 2,4 10, 1,92 9,12 4 1,13-1,37 2,43 0 4,2 0,55 0,75 0,4 9,03 7,09 57,5 19,2 2,52 14,1 5 1,25-1,42 2, ,5 0, 0,8 0,4 11 8,4 10 2,5 3,1 19,4 1,33 15,9 1,45 3,05 31, , 0,85 0,45 13,5 10, 20 41,2 3,91 29,3 8 1,47 24,5 1,55 3, ,5 0,7 0,9 0, ,3 34 0,7 4,2 43,2 11 1,59 3,3 1, 3,9 72, ,7 1 0,5 20, ,4 5,45 2,7 15 1,75 51,4 1,75 4, ,5 0,7 1,05 0, , ,21 85,3 18 1,89 8,8 1,84 4, ,8 1,1 0, , ,02 89, 1,92 5, ,5 0,85 1,15 0, 32,2 25, , , ,01 5, ,9 1,25 0,5 37,4 29, , ,3 14 2,14 5, ,5 0,95 1,3 0,5 42,3 33, , , ,23, ,4 0,7 48,3 37, , , ,3, ,5 1 1,5 0,75 53,3 41, , ,74 2 2,43 7, , 0,8 58,8 4, , ,9 31 2,7 7, ,75 0,87 75,8 59, , , , 7, ,4 1, 0,8 77,3 0, , , ,4 7, ,2 1,33 1, 1,12 79,7 2, , , ,35 7, ,4 1,8 0,9 91,5 71, , , ,5 8, INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
6 9 Diagrama Solicitación V N + (tracción) N (compresión) Fleión Compuesta N + N -, N, V (el V no se considera) ínea de fuerzas Fleión Simple Normal Fleión Plana Solicitación Ail Sol. Ail con verificación a Pandeo ACERO ADERA Fleo Tracción ACERO ADERA Fleo Compresión Fleión General Fleión Proceso de Cálculo (en madera, válido sólo para un rectángulo) Acero: Z (módulo de resistencia plástico)= u con Z vo a tablas b.fb =0,9.23,50 KN/cm 2 = 21,15 KN/cm 2 b.fb elijo el perfil adera: S (módulo de resistencia elástico) = u b.fb b.fb=0,85.1,5 KN/cm 2 =1,4 KN/cm 2 si h = 2b b = 3 (3/2) S h = 3b b = 3 (2/3) S Acero adera : 1) Dimensionar a Fleión Simple Normal (ídem anterior) 2) Verificar al corte acero : Vu (KN) < v. fv = 0,9. 14,10 KN/cm 2 t w. d madera: 3 Vu (KN) < v. fv = 0,75. 0,35 KN/cm 2 2 b.h ACERO ADERA : A (sección) = madera: 0,8 Nu. t.ft madera: 0,80 KN/cm 2 acero: 23,50 KN/cm 2 acero: 0,9 1)acero: adopto.f cr =9,75 KN/cm 2 (=120)A=Nu/.f cr tabla: perfil madera adopto.f cr =0,975 KN/cm 2 (=70) A=Nu/.f cr lado = A 2) (esbeltez)= e (ver pág. siguiente) de pág. 5 :. f cr acero: tablas r (radio de giro mín) madera Verificasi:Nu = lado < 1 3,47 (.f cr).a (área) 1) Dimensionar a Fleión Simple Normal (ídem anterior ) 2) Verificar a Fleión Compuesta Normal KN Nu + u <= 1 t.ft A b.fb. (Z ó S) Área: madera = b.h acero: de tablas ídem fleión simple acero: Z de tablas madera: S = b.h 2 ACERO 1) Dimensionar a Fleión Simple Normal (ídem anterior ) ADERA 2) Ver pág. siguiente. ACERO También se llama Fleión Compuesta más Corte el Y dimensionado es, igual al de Fleión Compuesta, más ADERA Verificación al Corte Perfil normal : f = Z/Z perfil U : f 1) Dimensionar : Z = u.( sen + cos f)tabla ACERO b.fb N de perfil 2) Verificación (porue f era aproimado). má = u. ( sen Z + cos Z) b.fbkn/cm2 Simple Oblicua ADERA Para h = 2b f = S/S = 2 ; para h = 3b f = 3 1) Dimensionar : S = u.( sen + cos f) b.fb si h = 2b b = 3 (3/2) S si h = 3b b = 3 (2/3) S 2) Verificación : no es necesaria, porue f es eacto. INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
7 70 Fleo-compresión ( N-) 1) se dimensiona a fleión simple: ídem página anterior 2) se verifica a fleo-compresión madera: 359 KN/ cm 2 acero : KN/ cm 2 om. de inercia: madera: b.h 3 /12 acero: de tablas de perfiles Pc (carga crítica) = 2. E. I e = Cm. 1 Nu Pc e (long. efectiva) = longitud de la barra. k (Si (factor de amplificación) dio menor a 1, tomar = 1) KN Cm = 0, + 0,4. 1 (el menor) / 2 (el maor) 1 2 deben reemplazarse con sus signos má en el medio 2 = 0 k = 1 k = 0,7 0,7. k = 0,5 0,5. 2 signos de momentos omento cero en un etremo = = 0 Cm = 1 Cm = 0,4 Cm = 0, k = 2 adera: u + Nu <= 1 (si da maor, no verifica, se adopta una sección maor) b.fb S (. f cr). A b.h b.fb = 1,4 KN/cm 2 b.h 2 de pág. 5 con = e (longitud efectiva) = k. r (radio de giro máimo) = h / 3,47 KN Acero: u + Nu <= 1 (si da maor, no verifica se adopta un perfil maor) b.fb Z A(. f cr) b.fb=21,55 KN/cm 2 de tablas de perfiles de tablas de perfiles de pág. 5 entrando con = e (longitud efectiva) = k. r (radio de giro máimo) 3) Verificación a pandeo Debe ser: Nu <= 1 (si da maor,no verifica, se adopta un perfil maor o una sección maor) (. f cr).a de pág. 5 con = e (longitud efectiva) = k. madera: b / 3,47 r (radio de giro mínimo acero: de tablas INTEGRA Taller de Aruitectura / Aráoz 2193 Buenos Aires Queda hecho el depósito
********************************************************************** En primer lugar hallaremos la excentricidad de la carga:
31.- Calcular la flecha máima la σ máima que resultan con el modelo de soporte esbelto sometido a carga ecéntrica. E =,1 10 6 kg/cm m. P=10000 kg. M=5000 kgm Sección pn 0 soldados a tope en las alas **********************************************************************
Dimensionado y comprobación de secciones
péndice B Dimensionado y comprobación de secciones El Código Técnico de la Edificación (CTE), en el Documento Básico-Seguridad Estructural cero (DB-SE- cero), hace una clasificación de las secciones atendiendo
Nudos Longitud (m) Inercia respecto al eje indicado. Longitud de pandeo (m) (3) Coeficiente de momentos
Barra N3/N4 Perfil: IPE 300, Perfil simple Material: Acero (S275) Z Y Inicial Nudos Final Longitud (m) Área (cm²) Características mecánicas I y I z I t N3 N4 5.000 53.80 8356.00 603.80 20.12 Notas: Inercia
Tercera Parte. Tablas
Tercera Parte Tablas 563 564 27 Tablas Índice 27. 1. Superficies. 27.2. Superficies figuras geométricas. 27.3. Triángulos rectángulos. 27.4. Triángulos oblicuángulos. 27.5. Inercia en secciones rectangulares.
Ejercicio resuelto VIGA ALIVIANADA METALICA Año 2014
TALLER VERTICAL ESTRUCTURAS VILLAR FAREZ-LOZADA Nivel 1 Ejercicio resuelto VIGA ALIVIANADA METALICA Año 014 EJEMPLO DE CÁLCULO Consideremos tener que cubrir un espacio arquitectónico con una cubierta liviana
Cátedra Estructuras 3 FAREZ LOZADA LANGER
FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO UNLP Cátedra Estructuras 3 FAREZ LOZADA LANGER EJERCICIO RESUELTO: Viga Alivianada y viga Reticulada Plana CURSO 2016 Elaboración: NL Tutor: PL Nov 2016 Nivel I EJEMPLO
DIMENSIONAMIENTO PARA ESFUERZOS DE TRACCIÓN
Tracción DIMENSIONAMIENTO PARA ESFUERZOS DE TRACCIÓN N N Ϭadm = N (kg) F (cm²) Ϭadm: TENSIÓN ADMISIBLE DEL MATERIAL / N: ESFUERZO AXIL DE TRACCIÓN F: SECCIÓN TRANSVERSAL ADOPTADA Esquema de cálculo 1)
Resistencia de Materiales FLEXIÓN PLANA I: (Cálculo de tensiones)
Resistencia de ateriales FLEXIÓN PLANA I: (Cálculo de tensiones) Resistencia de ateriales FLEXIÓN PLANA I: (Cálculo de tensiones). Introducción. Lees diagramas en vigas isostáticas. Tensiones en la barra
Ejercicio N 5. Estructuras Metálicas Facultad de Ingeniería. Estructuras de Acero Liviano Curso 2002
Ejercicio N 5. Verificar la aptitud de las correas de un sistema de cubiertas que se ajusta al siguiente esquema. Las correas se confeccionaron con perfiles C 00x50x5x.0mm de chapa plegada en calidad IRAM-IAS
TRABAJO PRÁCTICO N 3 SISTEMAS DE RETICULADO
EJERCICIO 1 TRABAJO PRÁCTICO N 3 SISTEMAS DE RETICULADO Determinar las cargas gravitatorias que reciben las correas (diferenciando cargas D y L) y graficar su esquema estático, considerando: separación
CAPÍTULO F. VIGAS Y OTRAS BARRAS EN FLEXIÓN
CAPÍTUO F. VIGAS Y OTRAS BARRAS N FXIÓN ste Capítulo es aplicale a arras prismáticas, con secciones compactas no compactas, sujetas a flexión corte. as arras formadas por un solo perfil ángulo (de ángulo
VERIFICACIÓN A FLEXIÓN EN MADERA (repaso clase teórica Nº11)
VERIFICACIÓN A FLEXIÓN EN MADERA (repaso clase teórica Nº11) DIMENSIONADO EN MADERA SOLICITACIONES-TENSIONES MAXIMAS de SERVICIO (SIN MAYORACION) (q= qd + ql) SOLICITACIONES MAXIMAS M max =momento flector
Tubo rectangular con costura sometido a compresión y flexión disimétrica. Aplicación de los Capítulos 2, 4, 5 y 7.
EJEMPLO Nº Tubo rectangular con costura sometido a compresión y flexión disimétrica. Aplicación de los Capítulos, 4, 5 y 7. Enunciado Dimensionar la correa C o de la estructura de cubierta indicada en
Dimensiones en cm. Figura Ej. 4-1
11 EJEMPO N 4 Barra sometida a tracción con empalme. Unión abulonada con unión tipo deslizamiento crítico. Aplicación Capítulos B, D y J. Enunciado: Dimensionar un perfil doble te (IPB) sometido a tracción;
PROBLEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIALES MÓDULO 5: FLEXIÓN DE VIGAS CURSO
PROBEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIAES MÓDUO 5: FEXIÓN DE VIGAS CURSO 016-17 5.1( ).- Halle, en MPa, la tensión normal máxima de compresión en la viga cuya sección y diagrama de momentos flectores se muestran
Capitulo IV Diseño a Flexión. Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso
Capitulo IV Diseño a Flexión 1 Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso 07/03/2018 07/03/2018 Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso. 2 07/03/2018 Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso.
TEMA 3.4 Tracción y Flexion
TEA 3.4 Tracción Fleion Física ecánica de las Construcciones Física ecánica de las Construcciones 3.4.1. Introducción γ β α σ σ σ t t t α β α ε γ γ γ ε γ γ γ ε ε ε ε 1 1 1 1 1 1 1 ESTADO TENSIONAL: ESTADO
Estructuras de acero: Problemas Pilares
Estructuras de acero: Problemas Pilares Dimensionar un pilar de 4 m de altura mediante un perfil, sabiendo que ha de soportar una carga axial de compresión F de 400 una carga horiontal P de 0, que estos
APLICACIÓN CIRSOC 301-EL
APLICACIÓN CIRSOC 301-EL SOLICITACIONES COMBINADAS Y TORSIÓN Capítulo H Apéndice H *** * APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 09-Esfuerzos Combinados_1 1 Esfuerzos combinados Comprende: Flexo-compresión o flexo-tracción
Ejemplo: Uso del perfil IPE como correa simplemente apoyada
Ref. Documento SX01a-ES-EU Hoja 1 de 10 Eurocódigo Ref Hecho por Mladen Lukic Fecha Ene 006 Revisado por Alain Bureau Fecha Ene 006 Ejemplo: Uso del perfil IPE como correa simplemente Este ejemplo proporciona
Viga reticulada plana de tubos rectangulares con costura. Uniones directas de barras de alma a cordones.
EJEMPLO Nº 4 Viga reticulada plana de tubos rectangulares con costura Uniones directas de barras de alma a cordones Aplicación de los Capítulos 1,, 3, 4, 5, 7 y 9 Enunciado Dimensionar la viga V de la
APLICACIÓN CIRSOC 301-EL
APLICACIÓN CIRSOC 301-EL SOLICITACIONES COMBINADAS Y TORSIÓN Capítulo H Apéndice H *** * APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 09-Esfuerzos Combinados_1 1 Esfuerzos combinados Comprende: Flexo-compresión o flexo-tracción
Viga carril de puente grúa. Sección Doble Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K y Apéndices B, F y K.
119 EJEMPLO N 17 Viga carril de puente grúa. Sección Dole Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K Apéndices B, F K. Enunciado: Dimensionar una viga carril para puente grúa con sección armada
UNIVERSIDAD POLITECNICA DE VALENCIA DEPARTAMENTO DE INGENIERIA RURAL Y AGROALIMENTARIA UNIDAD DOCENTE DE CONSTRUCCION
Nombre:. Titulación:. áster en Ingeniería Agronómica Prueba escrita: Estructuras etálicas Tipo:.. Parcial teoría: temas 1 a 6 (T1) Duración: 1 hora 15 minutos Fecha: 7 de Octubre de 014 (15 h 30 ) CUESTIONES:
Mercedes López Salinas
ANÁLISIS Y DISEÑO DE MIEMBROS ESTRUCTURALES SOMETIDOS A FLEXIÓN Mercedes López Salinas PhD. Ing. Civil Correo: elopez@uazuay.edu.ec ESTRUCTURAS DE ACERO Y MADERA Facultad de Ciencia y Tecnología Escuela
En el presente Anejo sólo se incluyen los símbolos más frecuentes utilizados en la Instrucción.
PARTE SEGUNDA: ANEJOS Anejo 1 Notación En el presente Anejo sólo se incluyen los símbolos más frecuentes utilizados en la Instrucción. Mayúsculas romanas A A c A ct A e A j A s A' s A s1 A s2 A s,nec A
Introducción a las Estructuras
Introducción a las Estructuras Capítulo once: Dimensionado UNO 1. Introducción. 1.1. Para el control de las elásticas. En este capítulo presentamos la metodología a seguir para establecer las dimensiones
Columna armada del Grupo IV (con celosías) sometida a: A) Compresión axil, B) Flexocompresión Aplicación Capítulos B, E y Apéndice E
53 EJEMLO N Coluna arada del Grupo IV (con celosías) soetida a: A) Copresión ail, B) leocopresión Aplicación Capítulos B, E Apéndice E A) Enunciado: Verificar una coluna arada soetida a una copresión ail
BARRAS CON CHAPA CONFORMADA EN FRÍO
BARRAS CON CHAPA CONFORMADA EN FRÍO Barras traccionadas Barras flexadas. Cortante Barras comprimidas axilmente Esfuerzos combinados Efectos de segundo orden 1 BARRAS O PIEZAS CON PERFILES DE CHAPA CONFORMADA
Construcciones Metálicas y de Madera Dimensionar la diagonal del siguiente nudo conformado por angulares y forros discontinuos
Ejercicio Nº 3: Dimensionar la diagonal del siguiente nudo conformado por angulares y forros discontinuos Datos: l = 1.45 m Pu= 6tn e= ¼ La columna corresponde al Grupo II Predimensionamiento: Pu= Rd=
PANDEO LOCAL DE ELEMENTOS COMPUESTOS
Compendio de Cálculo Estructural II FCEFyN UNC J.Massa-J.Giro-A.Giudici - 015 Capítulo 8 PANDEO LOCAL DE ELEMENTO COMPUETO 1 ECCIONE TÍPICA DE PARED DELGADA PARA REITIR FLEXO-COMPREIÓN Un aspecto importante
Estructuras 4 TALLER VERTICAL DNC ESTRUCTURAS DE TRANSICIÓN. Trabajo Práctico de PÓRTICO
ESTRUCTURAS DE TRANSICIÓN Trabajo Práctico de PÓRTICO 1 16.80 45.20 2 16.80 45.20 3 4 16.80 45.20 5 t 16.80 45.20 6 7 L= 7,00 Peso del hormigón 8 L= 7,00 9 L= 7,00 10 L= 7,00 11 L= 7,00 12 L= 7,00 13 16,80
VI- Cálculo de los factores de amplificación de Momentos de Primer orden (Sección C.1.4)
53 VI- Cálculo de los factores de amplificación de Momentos de rimer orden (Sección C..4) (a) Cálculo de B B Cm (C.-) u e La columna se halla sometida a momentos en los extremos producidos por los empotramientos
Tema 5 : FLEXIÓN: TENSIONES
Tema 5 : FLEXIÓN: TENSIONES σ MAX (COMPRESIÓN) G n n σ MAX (TRACCIÓN) Problemas Prof.: Jaime Santo Domingo Santillana E.P.S.Zamora (U.SAL.) 008 5.1.Representar los diagramas de fueras cortantes de momentos
Del análisis estructural resultan los siguientes diagramas de momentos flexores de servicio para la columna C1 y para las acciones indicadas.
33 EJEMLO N 8 Viga-columna. Sección Doble Te de doble simetría sometida a carga axil momento flexor en una dirección. Aplicación Capítulos A, B,C,E, H, Comentarios Capítulo C. Enunciado roectar la columna
Práctico 10: Desplazamientos en vigas isostáticas
Práctico 10: Desplazamientos en vigas isostáticas Ejercicio 1: Una columna telescópica de tres tramos está empotrada en la base y sometida a una carga de 5kN (compresión) en su etremo superior. a longitud
442 HORMIGON ARMADO
DIMENSIONADO DE ARMADURAS POR RESISTENCIA A FLEXION Una vez obtenidas las solicitaciones actuantes en nuestra estructura, se procede al cálculo de la armadura requerida. Cabe aclarar que, debido a que
Elementos comprimidos - Columnas
Elementos comprimidos - Columnas Columnas simples: Barras prismáticas formadas por perfiles laminados o secciones armadas donde todos los elementos están conectados en forma continua. Secciones compactas
Viga laminada flexada con platabanda de refuerzo soldada. Aplicación Capítulos B, F y J
25 EJEMPLO N 6 Viga laminada flexada con platabanda de refuerzo soldada. Aplicación Capítulos B, F J Enunciado: Dimensionar las platabandas a agregar a un perfil laminado para la viga de la Figura Ej.
SECCIÓN TRANSFORMADA DE ALAS RIGIDIZADAS
SECCIÓN TRANSFORMADA DE ALAS RIGIDIZADAS LONGITUDINALMENTE SECCIÓN TRANSFORMADA DE ALAS RIGIDIZADAS LONGITUDINALMENTE Abolladura LOCAL del panel comprimido con rigidización longitudinal De acuerdo con
Ingeniería Estructural. Inestabilidad elástica
Ingeniería Estructural Inestabilidad elástica 1 andeo de pieas rectas Imaginemos una hoja de sierra σ 50 Ma Sección transversal 1mm 0.5mm a hoja de sierra resistiría una carga de compresión de 310 N Sin
Mecánica de Sólidos. UDA 4: Fuerza Cortante y Momento Flexionante en Vigas
Mecánica de Sólidos UDA 4: Fuerza Cortante y Momento Flexionante en Vigas Generalidades: FLEXIÓN Y ESFUERZO Ocurre flexión cuando un elemento de sección constante y simétrica respecto al plano donde ocurre
Vigas (dimensionamiento por flexión)
Vigas (dimensionamiento por flexión) 1. Predimensionamiento por control de flechas 1.1. Esbelteces límites Según Reglamento CIRSOC 201 capítulo 9 tabla 9.5.a): Luego: Luz de cálculo (medida desde el borde
Ref. NCh1198 (Madera - Construcciones en madera - Cálculo)
LA MADERA Grupo Polpaico Siempre en Obra 5.2. Diseño en madera Ref. NCh1198 (Madera - Construcciones en madera - Cálculo) Este capítulo tiene como finalidad entregar al profesional en obra, herramientas
400 kn. A 1 = 20 cm 2. A 2 = 10 cm kn
Elasticidad y Resistencia de Materiales Escuela Politécnica Superior de Jaén UNIVERSIDD DE JÉN Departamento de Ingeniería Mecánica y Minera Mecánica de Medios Continuos y Teoría de Estructuras Relación
UNIVERSIDAD NACIONAL DE LA PLATA - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO. Curso 2009 Elaboró: Ing. Walter Morales Revisión: 1 Fecha: Agosto 2009
UNIVERSIDAD NACIONAL DE LA PLATA - ACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO DNC E Cátedra: ESTRUCTURAS NIVEL Taller: VERTICAL III DELALOYE - NICO - CLIVIO uía de Estudio : Características eométricas de las
ESTÁTICA ESTRUCTURAS ENUNCIADOS EJERCICIOS
ESTÁTICA ESTRUCTURAS ENUNCIADOS EJERCICIOS Tecnología. Enunciados Ejercicios. ESTÁTICA-ESTRUCTURAS. Página 0 σ: tensiones (kp/cm 2 ) ε: deformaciones (alargamientos unitarios) σ t = σ adm : tensión de
VIGA DE MADERA ARMADA
UNIVERSIDAD TECNOLOGICA NACIONAL FACULTAD REGIONAL MENDOZA DEPARTAMENTO INGENIERÍA CIVIL CONSTRUCCIONES METÁLICAS Y DE MADERA EJEMPLO 11.2.1 VIGA DE MADERA ARMADA - Uniones clavadas - Uniones encoladas
C 6.1. ESTADOS LÍMITES PARA SOLICITACIONES DE FLEXIÓN Y DE CORTE
COMENTARIOS AL CAPÍTULO 6. BARRAS EN FLEXIÓN SIMPLE Para tener una respuesta simétrica de la sección en flexión simple y evitar efectos torsionales, se exige que cuando sean más de una las arras de los
CURSO DE ESTRUCTURAS METALICAS Y CONEXIONES.
TEMARIO: 1.- ESFUERZOS ACTUANTES. 1.1 DETERMINACIÓN DE INERCIAS TOTALES. 1.2 DETERMINACIÓN DE CENTROIDES. 1.3 DETERMINACIÓN DEL MODULO DE SECCIÓN ELÁSTICO Y PLÁSTICO DE SECCIONES CUADRADAS Y SECCIONES
Cátedra de Ingeniería Rural Escuela Universitaria de Ingeniería Técnica Agrícola de Ciudad Real A 2 A 1
Si la sección de un perfil metálico es la que aparece en la figura, suponiendo que la chapa que une los círculos es de espesor e inercia despreciables, determina la relación entre las secciones A 1 y A
Estructuras hiperestáticas.
RESISTENCIA DE MATERIALES. ESTRUCTURAS BOLETÍN DE PROBLEMAS Tema 10 BLOQUE 1. ESTRUCTURAS HIPERESTÁTICAS POR AXIL Estructuras hiperestáticas. Problema 1 Tenemos un pilar formado por una sección rectangular
MATERIALIDAD I. Cátedra Arq. Elio Di Bernardo LAS FUERZAS DE LA NATURALEZA: EL EFECTO DE LA GRAVEDAD SOLICITACIONES, ESFUERZOS Y TENSIONES
MATERIALIDAD I Cátedra Arq. Elio Di Bernardo LAS FUERZAS DE LA NATURALEZA: EL EFECTO DE LA GRAVEDAD SOLICITACIONES, ESFUERZOS Y TENSIONES ESTRUCTURAS RESISTENTES MASA Y PESO SISTEMA DE ELEMENTOS VINCULADOS
Resistencia de Materiales
Guía orientativa de Planificación Semanal 2016-2017 Teoría y ejercicios propuestos Resistencia de Materiales 2º Curso - Grados de Ingenierías Industriales Universidad de Valladolid El presente documento
VERIFICACION DE LA RESISTENCIA AL CORTE
ERIFICACION DE LA RESISTENCIA AL CORTE TENSIONES DE CORTE Y TANGENCIALES T T Se producen fuerzas de CORTE y de DESLIZAMIENTO Cortadura Deslizamiento FUERZAS RASANTES O DE DESLIZAMIENTO PLACAS SIN PEGAMENTO
DISEÑO POR CAPACIDAD NORMA INPRES - CIRSOC 103
DISEÑO POR CAPACIDAD NORMA INPRES - CIRSOC 103 DEFINICIÓN Método de diseño para estructuras sometidas a la acción sísmica. En el diseño de estructuras por capacidad, los elementos estructurales que resistirán
Hormigón Armado y Pretensado
30 Hoja 1 de 5 UNIVERSIDAD NACIONAL DE CÓRDOBA Facultad de Ciencias Exactas, Físicas y Naturales República Argentina Carrera: Ingeniería Civil Escuela: Ingeniería Civil. Departamento: Estructuras. Carácter:
COLUMNAS Y OTRAS BARRAS AXILMENTE COMPRIMIDAS
COLUMNAS Y OTRAS BARRAS AXILMENTE COMPRIMIDAS 06-1-Barras Comprimidas _c 1 Columnas y otras barras axilmente comprimidas Capítulo E Columnas y otras barras comprimidas Apéndice E Columnas y otras barras
Introducción a las Estructuras
Introducción a las Estructuras Capítulo doce: Ejemplo 10 Ejemplo diez. Se pide: Calcular las solicitaciones y dimensionar todos los elementos que componen el entrepiso de madera que se muestra en la planta
Cátedra: ESTRUCTURAS - NIVEL 3 - PLAN VI. Taller: VERTICAL III - DELALOYE - NICO - CLIVIO. Trabajo Práctico 1: Estructuras aporticadas
6,0 7,00 7,00,00 UNIVERSIDAD NACIONAL DE LA PLATA - FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO DNC TP Cátedra: ESTRUCTURAS - NIVEL - PLAN VI Taller: VERTICAL III - DELALOYE - NICO - CLIVIO Trabajo Práctico :
Resistencia de Materiales
Guía orientativa de Planificación Semanal 2017-2018 Teoría y ejercicios propuestos Resistencia de Materiales 2º Curso - Grados de Ingenierías Industriales Universidad de Valladolid El presente documento
RESISTENCIA DE MATERIALES II CURSO EXAMEN DE SEPTIEMBRE
RESISTENCIA DE MATERIAES II CURSO 008-09 EXAMEN DE SETIEMBRE -9-009 Fecha de publicación de la preacta: de Octubre Fecha de revisión: 7 de Octubre.- ( puntos) as vigas carril de un puente grúa están fabricadas
ESTRUCTURAS METALICAS. Capítulo III. Compresión Axial 07/03/2018 INGENIERÍA EN CONSTRUCCION- U.VALPO 1
ESTRUCTURAS METALICAS Capítulo III Compresión Axial INGENIERÍA EN CONSTRUCCION- U.VALPO 1 Compresión Axial Casos más comunes de miembros que trabajan a compresión. Columnas. Cuerdas superiores de armaduras.
Leonardo Da Vinci (Siglo XV)
UN POCO DE HISTORIA Leonardo Da Vinci (Siglo XV) Los 6 puentes de Leonardo Leonardo Da Vinci (Siglo XV) El método para doblar vigas de madera para darles forma de arco sin romper sus fibras Galileo (Siglo
Leonardo Da Vinci (Siglo XV)
UN POCO DE HISTORIA Leonardo Da Vinci (Siglo XV) Los 6 puentes de Leonardo Leonardo Da Vinci (Siglo XV) El método para doblar vigas de madera para darles forma de arco sin romper sus fibras Galileo (Siglo
Capitulo 6 Diseño a Flexión. Ingeniería en Construcción-UV
Capitulo 6 Diseño a Flexión 1 Ingeniería en Construcción-UV 02/07/2013 1.- Las Solicitaciones. Capítulo IV: Diseño a Flexión Si una viga recta se somete a q y P. P q A L B 02/07/2013 Ingeniería en Construcción-UV
ESTRUCTURAS METALICAS. Capítulo III. Compresión Axial 05/04/2016 INGENIERÍA EN CONSTRUCCION- U.VALPO 128
ESTRUCTURAS METALICAS Capítulo III Compresión Axial INGENIERÍA EN CONSTRUCCION- U.VALPO 18 Compresión Axial Casos más comunes de miembros que trabajan a compresión. Columnas. Cuerdas superiores de armaduras.
Práctico 12: Pandeo de columnas(continuación)
Ejercicio 1: Práctico 1: Pandeo de columnas(continuación) C P B y L h x y x b Lacolumna-Bdelafiguraestáempotradaensubase.Enlapartesuperiorestáimpedida dedesplazarseenladirecciónxporlabarrac-b.lacolumnaestásometidaaunacargaaxialp
Vigas Principales C1 C2 C3 doble T. Se adopta un entablonado y se verifica. Se adoptaron tablones de 12 x 1 de escuadria.
TALLER VERTICAL DE ESTRUCTURAS VILLAR FAREZ- LOZADA Ejemplo: Cálculo de entrepiso de madera. - 2013 - Nivel 1 El diseño adoptado responde a la necesidad de generar un entrepiso de madera de 3.50 m. por
Cátedra: ESTRUCTURAS - NIVEL 4. Taller: VERTICAL III - DELALOYE - NICO - CLIVIO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE LA PLATA FACULTAD DE ARQUITECTURA Y URBANISMO DNC Cátedra: ESTRUCTURAS NIVEL 4 Taller: VERTICAL III DELALOYE NICO CLIVIO TP2 Trabajo Práctico 2: Viga Pretensada Rectángular Curso
FLEXIÓN DETERMINACIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES SOMETIDOS A FLEXIÓN.
FLEXIÓN DETERMINACIÓN DE LAS PROPIEDADES MECÁNICAS DE LOS MATERIALES SOMETIDOS A FLEXIÓN. OBJETIVO DE LA PRÁCTICA. Familiarizarse con la determinación experimental de algunas propiedades mecánicas: módulo
LECCIÓN 9 PANDEO DE PIEZAS A COMPRESIÓN
LECCIÓN 9 PANDEO DE PIEZAS A COMPRESIÓN 1. INTRODUCCIÓN. FENÓMENOS DE INESTABILIDAD. PANDEO TEÓRICO. FÓRMULA DE EULER 3. LONGITUD DE PANDEO 4. CAPACIDAD DE UNA BARRA A PANDEO POR FLEXIÓN EN COMPRESIÓN
ESTRUCTURAS DE CONCRETO II
Estructuras de Concreto II (IC-0802) Prof.: Ing. Ronald Jiménez Castro DISEÑO DE VIGAS DE CONCRETO DUCTILES Normativa de diseño Debido a su jerarquía legal (Ley de la República), en Costa Rica el Código
60 o 60 o. RESISTENCIA DE MATERIALES II CURSO EXAMEN DE JUNIO 30/5/ h 15 min
RESISTEI DE MTERIES II URSO 1-1 EXME DE JUIO /5/1 1 h 15 min echa de publicación de la preacta: /6/1 echa y hora de la revisión del examen: 1/6/1 a las 9: 1. Un perfil IPE de m de longitud, empotrado en
LEE ATENTAMENTE ANTES DE COMENZAR!
LEE ATENTAMENTE ANTES DE COMENAR! El eamen consta de varios ejercicios, que se repartirán sucesivamente, con un tiempo máimo para la realiación de cada uno. Se hará un descanso de unos minutos hacia la
PROBLEMAS DE ELASTICIDAD Y RESISTENCIA DE MATERIALES GRUPO 4 CURSO
PROBLEMAS DE ELASTICIDAD Y RESISTENCIA DE MATERIALES GRUPO 4 CURSO 1999-2000 14.1.- Se considera un soporte formado por un perfil de acero A-42 IPN 400 apoyado-empotrado, de longitud L = 5 m. Sabiendo
CONTRACCION POR SECADO
CONTRACCION POR SECADO PROCEDIMIENTO DE CORRECCIÓN DE LAS TENSIONES DE TRABAJO 1 CONTRACCIÓN POR SECADO El anexo F de la Nch1198 of2006 (pag.175)entrega coeficientes de contracción para la determinación
COLUMNAS Y ENTRAMADOS
COLUMNAS Y ENTRAMADOS Dr. Diseño estructral del de Pozo columnas y entramados 1/43 Hipótesis de Análisis Material homogéneo Comportamiento lineal y elástico Elementos lineales se analizan ignorando la
Vigas Principales C1 C2 C3 doble T. Se adopta un entablonado y se verifica. Se adoptaron tablones de 12 x 1 de escuadria.
TALLER VERTICAL DE ESTRUCTURAS VILLAR FAREZ- LOZADA Ejemplo: Cálculo de entrepiso de madera. - 2013 - Nivel 1 El diseño adoptado responde a la necesidad de generar un entrepiso de madera de 3.50 m. por
El factor de corrección Cb permite considerar la mayor capacidad del tramo solicitado por un momento flector variable (no constante)
CAPACIDAD CONTROLADA POR PANDEO LATERAL TORSIONAL (PLT) El factor de corrección Cb permite considerar la mayor capacidad del tramo solicitado por un momento flector variable (no constante) Cb = 12.5 M
EJEMPLOS DE APLICACIÓN DEL REGLAMENTO ARGENTINO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE ACERO DE SECCIÓN ABIERTA CONFORMADOS EN FRÍO
EJEMPLOS DE APLICACIÓN DEL REGLAMENTO ARGENTINO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE ACERO DE SECCIÓN ABIERTA CONFORMADOS EN FRÍO 1 EJEMPLO N 1 PERFIL C Resistencia de diseño a flexión a corte. Resistencia de
TIPO. Hoja 1 de 9 Mayo 2013
De PLACAS ALVEOLARES PRETENSADAS Hoja 1 de 9 Mayo 2013 1.- SECCIÓN TRANSVERSAL Peso = 6,98 kn/m 1.1.- LOSA AISLADA 1.2.- LOSA COMPUESTA DIMENSIONES (mm.) Binf : 1197,00 h1 : 8,00 hf1 : 35,00 da1 : 41,50
Fila Posición (m.) Fila Posición (m.)
Ficha Características Técnicas según Instrucción EHE-08 del Forjado De PLACAS ALVEOLARES PRETENSADAS PAR 150 Hoja 1 de 8 Mayo 2013 1.- SECCIÓN TRANSVERSAL Peso = 2,90 kn/m 1.1.- LOSA AISLADA 1.2.- LOSA
Hoja 1 de 8 Mayo 2013
Ficha Características Técnicas según Instrucción EHE-08 del Forjado De PLACAS ALVEOLARES PRETENSADAS PAR 250 Hoja 1 de 8 Mayo 2013 1.- SECCIÓN TRANSVERSAL Peso = 4,36 kn/m 1.1.- LOSA AISLADA 1.2.- LOSA
Fila Posición (m.) Fila Posición (m.)
Ficha Características Técnicas según Instrucción EHE-08 del Forjado De PLACAS ALVEOLARES PRETENSADAS PAR 300 Hoja 1 de 8 Mayo 2013 1.- SECCIÓN TRANSVERSAL Peso = 4,96 kn/m 1.1.- LOSA AISLADA 1.2.- LOSA
Fila Posición (m.) Fila Posición (m.)
Ficha Características Técnicas según Instrucción EHE-08 del Forjado De PLACAS ALVEOLARES PRETENSADAS PAR 200 Hoja 1 de 8 Mayo 2013 1.- SECCIÓN TRANSVERSAL Peso = 3,49 kn/m 1.1.- LOSA AISLADA 1.2.- LOSA
MECANICA Y RESISTENCIA DE MATERIALES
PLANIFICACION DE LA ASIGNATURA MECANICA Y RESISTENCIA DE MATERIALES Equipo Docente: Responsable: Ing. María Marcela Nieto Auxiliar: Ing. Ricardo Loréfice Ing. Manuel Martín Paz Colaboran: Ing. Alejandro
Elementos de acero 4 MIEMBROS EN COMPRESIÓN. 2.3 Relaciones ancho/grueso y pandeo local Clasificación de las secciones
4 MIEMBROS EN COMPRESIÓN.3 Relaciones ancho/grueso y pandeo local.3.1 Clasificación de las secciones Las secciones estructurales se clasifican en cuatro tipos en función de las relaciones ancho/grueso
Capitulo 6 Diseño a Flexión. Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso
Capitulo 6 Diseño a Flexión 1 Esc.Ing.Construcción-Universidad de Valparaíso 28/06/2012 1.- Las Solicitaciones. Capítulo IV: Diseño a Flexión Sea una viga recta sometida a q y P. P q A L B 28/06/2012 Esc.Ing.Construcción-Universidad
Diseño y predimensionado de una celosía de cordones paralelos.
Diseño y predimensionado de una celosía de cordones paralelos. Apellidos, nombre Arianna Guardiola Víllora (aguardio@mes.upv.es) Departamento Centro Mecánica del Medio Continuo y Teoría de Estructuras
Hoja 1 de 6 Programa de: Mecánica de las estructuras (I. M.) Código:
UNIVERSIDAD NACIONAL DE CORDOBA FAC. DE CIENCIAS EXACTAS FISICAS Y NATURALES REPUBLICA ARGENTINA Hoja 1 de 6 Programa de: Mecánica de las estructuras (I. M.) Código: Carrera: I. M. Plan: 2005 Puntos: 3
Material. E Módulo de elasticidad ACERO ALUMINIO HORMIGÓN MADERA DURA MADERA SEMI DURA MADERA BLANDA 80.
Cátedra Ing. José M. Canciani Estructuras I MADERA Propiedades d mecánicas: Las propiedades p mecánicas de la madera determinan su capacidad para resistir fuerzas externas. Frente a la acción de una carga
Flexión Compuesta. Flexión Esviada.
RESISTENCIA DE MATERIALES. ESTRUCTURAS BOLETÍN DE PROBLEMAS Tema 6 Flexión Compuesta. Flexión Esviada. Problema 1 Un elemento resistente está formado por tres chapas soldadas, resultando la sección indicada
Unidad N 5. Tensiones Normales en Vigas Flexión Objetivos Introducción TENSIONES NORMALES EN VIGAS 1
TENSONES NORLES EN VGS 1 Unidad N 5 Tensiones Normales en Vigas Flexión 5.1. Objetivos l terminar el estudio de esta unidad usted deberá ser capaz de resolver los siguientes objetivos trazados para el
RESISTENCIA DE MATERIALES AXIL: TRACCIÓN Y COMPRESIÓN
RESISTENCIA DE MATERIAES ESFUERZOS DE SOICITACIÓN AXI: TRACCIÓN Y COMPRESIÓN Un material se comporta de manera elástica cuando la deformación que experimenta bajo la acción de una carga cesa al desaparecer
Determinar los diagramas de esfuerzos en la estructura de la figura. a) Descomposición de la fuerza exterior aplicada en el extremo de la barra BE.
esistencia de materiales. roblemas resueltos roblema. eterminar los diagramas de esfuerzos en la estructura de la figura. 45 o 600 800 m m m m m esolución: F F H V 600 600 600 600 a) escomposición de la
Módulo 6.A PLACAS COMPRIMIDAS PLACAS COMPRIMIDAS * APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 1 UTN - FRM. 06A. Placas Comprimidas
Módulo 6.A PLACAS COMPRIMIDAS PLACAS COMPRIMIDAS * APLICACIÓN CIRSOC 301-EL * 1 Módulo 6.A PLACAS COMPRIMIDAS Nos ocuparemos de comprender: Comportamiento de placas y chapas en compresión Influencia de:
Dimensionado de vigas de acero solicitadas a flexión.
Dimensionado de vigas de acero solicitadas a flexión. Apellidos nombre Arianna Guardiola Víllora (aguardio@mes.upv.es) Departamento Centro ecánica del edio Continuo Teoría de Estructuras Escuela Técnica