Resumen. Palabras Claves: Fuentes de alimentación conmutada, Distorsión Armónica, Eficiencia, Software Simulink. Abstract

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1 Diseño de una Fuene de Alimenación de dos Eapas: ACDC con Corrección de Facor de Poencia y DCDC con un Converidor de Reroceso de un Conmuador (SingleSwich Flyback Converer) e Implemenación de su Eapa ACDC. Vícor Andrés Arce Domínguez Brian Marín aaz Ochoa Ing. Síxifo Daniel Falcones Zambrano, PhD. Faculad de Ingeniería en Elecricidad y Compuación (FIEC) Escuela Superior Poliécnica del ioral (ESPO) Campus Gusavo Galindo, Km 30.5 vía Perimeral Aparado GuayaquilEcuador varce@espol.edu.ec bmlaaz@espol.edu.ec sixifo@espol.edu.ec Resumen En ese arículo se presena el diseño de una fuene de alimenación conmuada de dos eapas: ACDC con un converidor ipo Boos con Corrección de Facor de Poencia y DCDC con un Converidor de ipo Flyback e implemenación de su eapa ACDC. Para el diseño se empleó la opología básica del converidor Boos y del converidor Flyback, con las cuales se dimensiono los elemenos de poencia, en base a las especificaciones de corriene y volaje, de igual manera se usó los parámeros para la idenificación de los sisemas y el diseño de los conroladores. os resulados obenidos esuvieron acorde a los valores calculados eóricamene, y en base a la simulación en Simulink se comprobó dichos valores. En la implemenación de la eapa ACDC, se consiguió una respuesa de los conroladores acorde a lo planeado en el diseño, con lo cual se obuvo un volaje de salida capaz de seguir a la referencia con un error mínimo. Finalmene se diseñó una fuene de alimenación conmuada capaz de enregar una poencia enre 30 y 120 was, con una corriene máxima de 5 amperios. Palabras Claves: Fuenes de alimenación conmuada, Disorsión Armónica, Eficiencia, Sofware Simulink. Absrac his aricle is abou he design of a Swiching Power Supply of wo sages: ACDC wih a Boos ype converer wih a Power Facor Correcion and a DCDC converer Flyback ype and implemenaion of is ACDC sage. For he design, he basic opology of he Boos converer and he Flyback converer were used, in which he elemens of power were dimensioned based on he specificaions of curren and volage. For he same manner, he parameers for idenifying sysems were used and he design of he conrollers. he resuls obained were consisen wih he values calculaed heoreically, and based on a simulaion in Simulink hese values were found. In he implemenaion of he ACDC sage, he responses of he conrollers were achieved according o wha was se in he design whereby an oupu volage able o follow he reference wih a minimal error was obained. Finally was designed a Swiching Power Supply capable of delivering a capaciy beween 30 and 120 was, wich a maximum curren of 5 amps design. Keywords: Swiching Mode Power Supplies, Harmonic Disorion, Efficiency, Sofware Simulink.

2 1. Inroducción a acual demanda de energía elécrica en el país, juno a los avances ecnológicos que diariamene buscan aumenar eficiencia y reducir amaño, hace imperaivo la implemenación de sisemas de alimenación que engan un alo grado de eficiencia, capaces de reducir los efecos de un bajo facor de poencia (FP) y abasecer de forma adecuada las necesidades de los equipos exisenes y nuevos que se puedan adquirir. as fuenes de alimenación lineales son simples de diseñar, con buena respuesa dinámica pero presenan grandes inconvenienes en cuesión de eficiencia y amaño, dado que sus disposiivos de acción siempre se encuenran en zona lineal, gran canidad de poencia que se debería enregar a la carga se ve disipada en forma de calor por las eapas de regulación. os reguladores lineales generan algo o nada de ruido elécrico en su salida, su iempo de respuesa a cambios en la corriene de salida es mínimo. a principal desvenaja del regulador lineal, es que solo puede ser uilizado como un reducor de volaje, lo que implica que en el diseño se debe usar una enrada de volaje mínimo, 2 veces mayor que el volaje de salida requerido, cada regulador lineal solo puede ener una salida a la vez, con lo cual se necesiaría varias eapas de regulación para obener salidas de diferenes valores que acúen al mismo iempo lo cual incremena el coso de forma significaiva. En general los reguladores lineales usados en aplicaciones ípicas ienen una eficiencia del 30 al 60%. o cual indica que por cada wa que se enrega a la carga, más de un wa se desperdicia denro de las eapas de la fuene. os inconvenienes aneriormene mencionados hacen que los reguladores conmuados sean la mejor opción para superar esos problemas, la implemenación de fuenes conmuadas presena una ala eficiencia y un reducido amaño, dado que su operación se basa en el encendido y apagado de los elemenos a una ala frecuencia que por lo general es superior a los 50KHz. El regulador conmuado evia prácicamene odos los efecos del regulador lineal, lo principal seria su eficiencia, la cual se encuenran ípicamene enre el 68 y 90%, lo cual reduce drásicamene el amaño de los elemenos y de los disipadores de calor, con lo cual el coso se reduce significaivamene, comparando los ransisores en los reguladores conmuados no rabajan en zona lineal, esos rabajan en sus punos de operación más eficienes: core y sauración sacando el máximo provecho de los ransisores. Dada la opología de funcionamieno en el cual la fuene conmuada oma energía de la enrada mediane pulsos de iempo limiado a frecuencia ala y los ransfiere a la salida en condiciones de volaje y corriene diferenes, hacen que enga un iempo de esabilización basane elevado, juno a una lena respuesa ane cambios en la carga, lo cual se conoce como respuesa ransioria en el iempo. Para compensar la respuesa lena del sisema, se debe usar capaciores de filro a la salida lo suficienemene grandes para compensar y almacenar la energía que se enrega a la carga, mienras el sisema de conrol ajusa y esabiliza la fuene conmuada. a implemenación de filros no garaniza un buen facor de poencia en la fuene con respeco a la línea, para lo cual la implemenación de una eapa de corrección del facor de poencia (PFC), garaniza que la disorsión armónica oal (HD), que se refleja en la línea se vuelva basane pequeña. 2. Esquema de la Eapa ACDC a azo Abiero El esquema de la eapa ACDC básicamene consise en un converidor ipo Boos Converidor Boos El converidor Boos es un converidor de poencia cuya salida es mayor que el volaje de enrada pero en forma coninua. Ese converidor esá compueso por un semiconducor, el cual puede ser un MOSFE, IGB o BJ que cumple con la función de un Swich, ambién posee un diodo y filros consruidos a ravés de bobinas y capaciores para mejorar su rendimieno. [7] Vac Pi Pdc Po D Figura 1. opología de un Converidor Boos En la figura 1. Se observa la opología del converidor Boos, el Diodo y el MOSFE son modelados como componenes ideales. Si los dos componenes de conmuación son ideales, su comporamieno es semejane al de un inerrupor ideal, es decir puede esar abiero(off) o cerrado(on) debido a que solo se iene el conrol del MOSFE, el diodo cambiará con respeco a la polaridad en sus erminales y la corriene que lo araviesa cuando esá conduciendo Esados de Operación del Converidor Boos El Converidor Boos presena dos esados de operación: esado de carga y de descarga. Ci Co

3 Esado de Carga En la figura 2 se observa el comporamieno del circuio, cuando el Swich esá encendido, la energía de la fuene de enrada se almacena en el inducor, y el capacior de salida alimena a la carga. Figura 2. Converidor Boos en el Esado de Carga Esado de Descarga En ese esado el Swich se abre, por lo ano la corriene comienza a circular por la carga y a la vez el capacior se esá cargando. Cuando el capacior esá cargado, la corriene pasa a circular solo por la carga, en la figura 3 se muesra el circuio equivalene del esado de descarga. [7] Figura 3. Converidor Boos en el Esado de Descarga En la figura 4 se observa las formas de ondas de los dos esados de operación. En la pare superior se iene la onda del ciclo de rabajo, cuando esá en alo el Swich se enciende y la corriene en el inducor comienza a crecer de forma lineal, el volaje del swich V sw es cero debido a que se compora como un corocircuio. El volaje en la carga V o se maniene consane alrededor de un valor referenciado. D I Vac V sw V carga Vac _on _on _on Esado 1 Esado 1 Pi Pdc Po Ci Pi Pdc Po Ci Figura 4. Formas de Onda del Converidor Boos en sus dos esados Co Co 3. Esquema de la Eapa DCDC a azo Abiero El esquema de la eapa DCDC consise en un Converidor de ipo Flyback Converidor Flyback E converidor Flyback es un ipo de converidor DC a DC que consa con un aislamieno galvánico en la enrada y en la salida. Consa de dos bobinas acopladas, se suele comeer el error de hablar de un ransformador como un elemeno de aislamieno pero no es así, ya que el ransformador no sirve como almacenamieno de energía, mienras que el inducor del converidor Flyback almacena oda la energía en el núcleo magnéico. a opología de ese converidor es considerable la más simple enre oros converidores. a enrada al circuio es generalmene una ensión de corriene coninua no regulada obenida por la recificación de la ensión de AC, seguido de un filro condensador simple. Requiere un único conmuador conrolable como es el MOSFE y la frecuencia de conmuación es habiual en el inervalo de 100 khz. Vdc PWM ransformador Flyback D Sw Figura 5. opología Básica del Converidor Flyback 3.2. Principio de Operación del Converidor Flyback Durane el periodo de operación del converidor Flyback asume diferenes configuraciones. Cada una de esas configuraciones de circuio ha sido analizada como esados de funcionamieno del circuio. a operación complea del circuio se explica con la ayuda de circuios funcionalmene equivalenes en esos diferenes esados. [6] Primer Esado En el primer esado se observa que el Swich esá acivado, la corriene que sale de la fuene de enrada empieza a fluir por el devanado primario del ransformador y de esa forma comienza a almacenar energía en el inducor. Mienras que en el devanado secundario al principio no posee energía alguna y el único que posee de carga es el capacior el que hace que fluya corriene hacia la carga, ya que el diodo se encuenra conecado en serie con el devanado secundario y esa polarizado inversamene y se compora como circuio abiero como se muesra en la figura 6. [6] C R

4 Vdc Figura 6. Converidor Flyback en el Primer Esado de Operación Segundo Esado En ese esado el inerrupor se apaga, la corriene en el devanado primario se hace cero debido a que se abre el inerrupor y comienza la ransferencia de energía al devanado secundario como se observa en la figura 7. El diodo queda polarizado y comienza a cargarse el condensador de salida. Vdc Figura 7. Converidor Flyback en el Segundo Esado de Operación En la figura 8 se observa las señales de corriene y volaje del converidor Flyback, si el inerrupor permanece apagado durane un iempo considerable, la corriene en el secundario llega a un puno en el que decae a un valor mínimo, mienras que la energía del campo magnéico queda oalmene ransferida al capacior de salida y a la carga. I pri I sec V pri V carga Vi_dc _on Ip.(N1/N2) _on Ip _on.(n1/n2) Io Io.(N1/N2) Esado 1 Esado 2 Esado 1 Esado 2 C C R R 200 volios con una eficiencia deseada del 90%. En la abla 1 se muesran las especificaciones aneriormene mencionadas. abla 1. Especificaciones de Diseño de la Eapa AC DC Nombre Valor Unidad Frecuencia de Conmuación 65 khz Vi (laje de Enrada) 110 Vac Frecuencia de ínea 60 Hz (laje de Salida) 200 VDC Po (Poencia de Salida) 200 W Facor de Poencia 0.95 Eficiencia Puene Recificador Asumiendo una caída de ensión direca, V F_BRIDGE, de 0,95V a ravés de los diodos recificadores la pérdida de poencia en el puene de enrada, P BRIDGE, se puede calcular con la ecuación: P BRIDGE = 2 V BRIDGE I IN_AVG(max) (1) P BRIDGE = 2 0,95 2 = 4W 4.2. Capacior de Enrada Permiir una corriene de rizado en el inducor, I RIPPE, de 10% y un volaje de ala frecuencia con facor de rizado, V RIPPE_IN, de 5% el máximo valor del capacior de enrada C IN, deerminando primero la corriene de ondulación de enrada I RIPPE, y el rizado del volaje de enrada, V RIPPE_IN. I RIPPE = I RIPPE I IN_PEAK(max) (2) I RIPPE = = 0.315A V IN_RECIFIED(min) = 2 V IN (3) V RIPPE_IN = 0.05 V IN_RIPPE(max) = V RIPPE_IN V IN_RECIFIED (min) V IN_RIPPE(max) = = 7.42V El valor del capacior de enrada es: (4) Figura 8. Señales de Corriene y laje del Converidor Flyback 4. Diseño de la Eapa ACDC I RIPPE C IN = (5) 8 f sw V IN_RIPPE(max) 0,315A C IN = 8 65kHZ 7.42 = 0.12nF 4.3. Inducor Boos Para el diseño de la eapa PFC se considera como enrada el volaje de red de 110Vac a 60Hz, la frecuencia de conmuación es 65kHz de acuerdo al funcionamieno del conrolador, para obener una salida de 200 was a El inducor del converidor Boos, BS, se selecciona después de deerminar la corriene de pico máxima del inducor, I _PEAK(max),la cual es igual a la corriene máxima de enrada pico más la corriene de ondulación de enrada dividida para dos.

5 I _PEAK(max) = I IN_PEAK(max) I RIPPE 2 I _PEAK(max) = ,315 = 3.31A 2 (6) de corriene y volaje a la salida del converidor. A coninuación en la figura 9 se muesra el diseño del converidor Boos a lazo abiero en Simulink. El valor mínimo del inducor se calcula con base en un ciclo de rabajo en el peor caso de 0.5 y la corriene de ondulación de enrada cuyo valor se encuenra en la ecuación 2: BS(min) V OUDUY(1 DUY) (7) f sw(yp) I RIPPE (1 0.5) BS(min) 65kHz mH El valor real del inducor que se uiliza es de 2.44mH 4.4. Diodo del Converidor Elevador as pérdidas de diodo se esiman en base a la caída de ensión, V F, a 125 C y la recuperación inversa a la carga, Q RR, del diodo según su daashee. El uso de un diodo de carburo de silicona, aunque es más caro, esencialmene eliminará las pérdidas de recuperación: Figura 9. opología de la Eapa del Converidor Boos a azo Abiero En la figura 10 se observan las señales de volaje ano de la enrada (azul) como el de la salida (rojo), se observa que el volaje de salida es igual a 200V al como se indicó en la abla 1. ambién se observa el rizado del volaje a la salida con una pequeña variación de ±5v, luego se ve la corriene de enrada alerna y por úlimo la corriene en el inducor. V F_125C = 1.5V Q RR = 0nC P DIODE = V F_125C I OU 0.5f SW V OU Q RR (8) P DIODE = 1.5W 4.5. Capacior de Salida El condensador de salida, C OU, esá dimensionado para manener los requerimienos del converidor. 2P OU HODUP C OU(min) V 2 2 OU V (9) OU_HODUP(min) HODUP = 1 1 = f INE(min) 59.9Hz = 16.69ms 2 200W 16.69ms C OU(min) μF El capacior seleccionado es de 390uF. (10) 4.6. Simulación a azo Abiero de la Eapa AC DC Figura 10. Señales de Enrada y Salida del Converidor Boos a azo Abiero 5. Diseño de la Eapa DCDC Se presena el diseño de la segunda eapa la cual consise en un converidor Flyback en modo de operación coninuo, que cumpla con las siguienes caracerísicas que se muesra en la abla 2. En esa sección se observa el diseño del circuio de lazo abiero del converidor Boos, el cual se lo desarrollo en Malab en el enorno grafico de Simulink. ambién se podrán observar las gráficas

6 abla 1. Especificaciones de Diseño del Converidor Flyback Nombre Valor Unidad Frecuencia de Conmuación 65 khz Vi Nominal 200 VDC Vi Máximo 210 VDC Vi Mínimo 190 VDC (laje de Salida) 24 VDC Corriene Máxima de Salida 5 A Po (Poencia de Salida) 120 W Rizado de laje en 2% Rizado de Corriene 5% Ese converidor Flyback será capaz de manener un volaje de salida consane, 24VDC para oscilaciones / 0.5V con una corriene de salida de 5A cuyo rizado es de un 5%, la enrada del converidor será de 200 VDC [11] 5.1. Diodo de Salida Figura 11. opología del Converidor Flyback en Simulink a azo Abiero En la figura 12 se observa el comporamieno de las corrienes ano en el primario como en el secundario del ransformador Flyback. ambién se observa el comporamieno del volaje a la salida del converidor, el cual oscila alrededor de 24 volios que es el valor deseado. El máximo volaje y poencia que debe soporar el diodo es: Vd max = Vi max N sp V o (11) Vd max = 60.33V Pd = Is rms Vd fw (1 D max D d ) (12) Pd = 6.8W 5.2. Capacior de Salida y laje de Rizado Para obener el volaje de rizado de salida se iene que cumplir los siguienes crierios: I = C dv d dv = 2% (13) V rp = V o dv (14) V rp = 0.48V El capacior de salida es igual a: C ou = Is pk on max V rp (15) C ou = μF En donde corresponde al período, on (Max) es el iempo durane el cual, el ciclo de rabajo es máximo y Is es la corriene pico del secundario Simulación a azo Abiero de la Eapa DC DC En esa sección se muesra el diseño a lazo abiero del converidor Flyback, y ambién se muesra las señales de corriene y volaje. Figura 12. Señales de Enrada y Salida del Converidor Flyback a azo Abiero 7. Diseño de los conroladores de las eapas ACDC con PFC y DCDC. Se presena el diseño de los conroladores de las dos eapas, ano para el converidor Boos con PFC, como para el converidor Flyback, para lo cual se usa la herramiena Malab, con el objeivo de observar las señales de volaje y corriene para el lazo de conrol. Para el PFC se debe usar dos lazos de conrol uno inerno que corresponde al de corriene y uno exerno que es el lazo de volaje, para obener la corrección del FP. Para el converidor Flyback se usa un lazo de conrol de volaje.

7 7.1. Ganancia de laje del Converidor Boos y conrolador del lazo de laje. a función de ransferencia se obiene omando como salida la energía del capacior y como enrada la corriene pico del inducor. G pv = E(s) I lpk (s) = V gridpk s (16) A parir de la ecuación (16) se puede diseñar el conrolador del lazo de volaje de la eapa PFC, usando el méodo del facor K, donde la función de ransferencia resulane es la siguiene: G cv = (0.0297)s 1 (8.195e 5 )s 2 ( )s (17) 7.2. Ganancia de Corriene del Converidor Boos y conrolador del lazo de Corriene. Realizando el mismo análisis para el lazo de corriene, para enconrar un conrolador apropiado al sisema. G pi = V oref s R (18) 7.3. Ganancia de laje del Converidor Flyback y conrolador del lazo de laje. Para el conrol del converidor Flyback hemos selecciona un lazo de conrol de volaje por su sencillez écnica, para lo cual nos basamos en el modelo maemáico de un converidor Boos el cual compare las caracerísicas con el converidor Flyback para así deerminar la función de ransferencia del circuio la cual iene las siguiene expresión. G pvf = G 0 (1 s )(1 s ) ω Z1 ω Z2 (1 s ω P ) (20) A parir de la función de ransferencia se puede diseñar el conrolador del lazo de volaje, usando el méodo del facor K, donde la función de ransferencia resulane es la siguiene: G CvF = s (21) Una vez obenidas la función de ransferencia del conrolador se procede a verificar su funcionamieno con el modelo de la figura 4.6. Y usando el méodo del facor k, donde la función de ransferencia para el conrolador de lazo de corriene es: G ci = ( )s 1 (1.224e 8 )s 2 ( )s (19) Una vez obenidas las funciones de ransferencia de los conroladores se procede a verificar su funcionamieno con el siguiene modelo que se observa en la figura 13. Figura 14. Modelo en Simulink del sisema de conrol para el Converidor Flyback. 8. Simulaciones y Resulados Se presena la unión de las dos eapas implemenadas en Simulink, figuras 15 y 16 ambién se realizan algunas pruebas para observar el comparimieno de ambos conroles en cada eapa al variar la carga. Figura 13. Modelo en Simulink del Conrolador de laje y Corriene en Cascada del Converidor Boos. Figura 15. Esquema de la Fuene de Alimenación Conmuada de dos Eapas.

8 Figura 17. Esquema inerno del Power Sage Simulación de la Fuene Conmuada de dos Eapas. En la figura 16 se observa la respuesa del volaje de salida ane un cambio de referencia en =0.125 Seg., la cual aumena de 10 a 20 volios, el mismo que se esabiliza en aproximadamene 30mSeg según las gráficas obenidas, ese cambio de referencia ane una carga consane se refleja con un aumeno de la corriene requerida por la eapa DCDC, afecando la eapa AC DC que responde ane el aumeno de corriene con la disminución del volaje 1, el cual se esabiliza nuevamene en su valor nominal de 200 volios por el efeco del conrolador en aproximadamene 75mSeg. ambién se aprecian las corrienes de enrada DCDC y salida ACDC en el capacior, que confirman el comporamieno del mismo. Maneniendo el volaje de referencia consane en 20 volios y aplicando un cambio de carga a un ercio del valor previo en =0.250 Seg., os volajes y 1 disminuyen ane el aumeno de corriene ocasionado en la carga, el cual repercue en la corriene de enrada de la eapa ACDC donde se observa que a valores más elevados el correcor de facor de poencia funciona mejor, aproximando la forma onda de la corriene a una señal sinusoidal, lo cual se comprueba con el análisis HD el cual muesra que la disorsión es mínima a plena carga. Figura 16. Comporamieno de las señales de volaje y corriene ane un cambio en referencia en =125ms y un cambio de carga en =250ms y disorsión armónica oal HD de la corriene de red.

9 8.2. Implemenación de la Eapa ACDC en PCB Para la implemenación de la eapa ACDC se uilizó el diseño de PCB que se observa en la figura 18. En la figura 21 se muesra la respuesa del conrolador ane un cambio, al aumenar la corriene de carga el volaje disminuye momenáneamene hasa regresar a su valor nominal de igual manera al responder ane ese cambio el rizado del volaje de salida aumena. Dado que para aumenar la corriene en la carga, la corriene del capacior de salida disminuye ocasionando un mayor iempo enre la carga y descarga del mismo, reflejándose en un mayor porcenaje de rizado. Figura 18. Circuio en PCB de la Eapa ACDC. En la figura 19. Se observan las señales del volaje recificado y del volaje de salida, donde el volaje de enrada AC iene un valor pico de 170V y la señal de salida DC iene un valor pico de 198V, con lo cual se demuesra el correco funcionamieno del converidor Boos. De igual manera se demuesra que el volaje de rizado pico a pico en la salida es solo de 10V como se esimó en los cálculos del diseño. Figura 21. Ch2: Respuesa del volaje de salida Ch2, ane un aumeno en Ch1: corriene de la carga. En la figura 22 se muesra la respuesa del conrolador ane la disminución de la corriene de carga, el volaje aumena momenáneamene hasa regresar a su valor nominal, se puede apreciar que a diferencia del cambio anerior no se puede noar un pico de volaje, esa sauración se debe al efeco del conrolador para no sobrepasar los límies del diseño, de igual manera al responder ane ese cambio el rizado del volaje de salida disminuye. Dado que al disminuir la corriene en la carga, la corriene del capacior de salida aumena ocasionando un menor iempo enre la carga y descarga del mismo. Figura 19. Señales de laje: Ch1. laje Recificado y Ch2. laje. De igual manera en la figura 20. Se observa la forma de onda de la corriene recificada a la enrada, la cual iene una forma sinusoidal aproximada con lo cual se demuesra el correco funcionamieno del sisema PFC. Figura 22. Ch2: Respuesa del volaje de salida, ane una disminución en Ch1: corriene de la carga. Figura 20. laje Ch2 y Corriene Ch1 recificada en fase, por acción del conrolador PFC.

10 12. Conclusiones 1. Se comprobó en base a las simulaciones realizadas que es posible el diseño de una fuene conmuada con dos eapas, ACDC y DCDC capas de enregar una poencia enre 30 y 120 was, considerando cieras necesidades energéicas que se presenen en el sisema. Con eso como precedene se dimensionó un converidor ipo Boos elevador con correcor de facor de poencia y un converidor ipo Flyback como reducor de volaje. 2. En base a las simulaciones se confirma que la respuesa dinámica en el iempo de ambos sisemas de conrol se esabiliza en el valor referencial seleccionado, con lo cual la señal de volaje de salida se maniene alrededor de su valor de referido. 3. Denro del esquema realizado se jusificaron los elemenos que realizan el manejo del flujo de energía y los elemenos almacenadores de energía como lo son el inducor y los capaciores respecivamene. El banco de elemenos para el conrolador de la eapa ACDC se diseñó para ser capaz de lograr su funcionamieno con el fin de obener el valor de referencia que permie conrolar el volaje de su salida, sin afecar la salida de la eapa DCDC. 4. Se demuesra en base a las simulaciones de lazo abiero realizadas en Simulink, que los elemenos dimensionados cumplen con las especificaciones del diseño de la fuene de alimenación conmuada, con lo cual se pasó a la eapa de diseño de los conroladores. 5. El diseño de los conroladores, juno con el análisis de los daos obenidos en las simulaciones de ambas eapas de la fuene conmuada, demuesra que se realiza un consumo más eficiene de la poencia comparándolo con su comporamieno a lazo abiero, permiiendo pasar a la eapa de implemenación. 6. Con la implemenación de la eapa ACDC se comprobó el correco funcionamieno de la misma, así como la correca selección de sus componenes los cuales no mosraron señales de calenamieno excesivo, así mismo se comprobó el funcionamieno del correcor de facor de poencia, con el cual la señal de corriene de red fue modulada de forma sinusoidal en fase con el volaje alerno, así eviando la disorsión armónica, cabe recalcar que el conrolador presenaba su mejor respuesa en poencia nominal, donde la señal de corriene se aproximaba a una señal sinusoidal pura. 13. Referencias [1] Schuler, C. (1986). Elecro nica, principios y aplicaciones. Barcelona: Revere. [2] Sánchez o pez, J. (2002). Disposiivos elecro nicos de poencia. Mexicali, B.C.N: Universidad Auo noma de Baja California. [3] Balcells Sendra, J. (1991). Inerferencias elecromagne icas en sisemas elecro nicos. Barcelona, [ec.]: Marcombo. [4] Rashid, M., & González y Pozo, V. (2004). Elecro nica de poencia. Mexico: Pearson.Go mez Expo sio, A., Mari nez Ramos, J., Rosendo Maci as, J., Romero Ramos, E., & Riquelme Sanos, J. (2007). Fundamenos de eoría de circuios. Madrid: homson. [5] Brown, M. (1990). Pracical swiching power supply design. San Diego: Academic Press. [6] Har, D. (2001). Elecrónica de Poencia. Madrid: Prenice Hall. [7] Erickson, R., & Maksimovic, D. (2001). Fundamenals of power elecronics. Norwell, Mass.: Kluwer Academic. [8] Análisis of ShowScale Insabiliy in Boos PFC Converer Using he Mehod of Harmonic Balance and Floque heory, Faqiang Wang, Hao Zhang, Member, IEEE, and Xikui Ma. [9] uo, F., & Ye, H. (2004). Advanced DC/DC converers. Boca Raon: CRC Press. [10] Kuo, B. (1982). Auomaic conrol sysems. Englewood Cliffs, NJ: PreniceHall. [11] Billings, K. (1989). Handbook of swichmode power supplies. New York: McGrawHill. [12] Rojas, R., & Ruiz, G. (2007). Diseño del Converidor Flyback con conrol proporcional (Maesría). Universidad APEC & Universidad de Puero Rico.