ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO Y PRETENSADO

Transcripción

1 TRABAJO PRÁCTICO ESTRUCTURAS DE HORMIGON ARMADO TRABAJO PRACTICO Nº Tema: ENTREPISOS SIN VIGAS Fecha e realización: 22/08/207 Fecha e presentación: 30/08/207 Presentación en termino: SI NO Grupo N : 0 Integrantes: MASKU, Diego OJEDA, Carlos REOLON, Mateo Firma: Firma: Firma: 207 pág.

2 MEMORIA DESCRIPTIVA Para el cálculo el entrepiso partimos e los atos asignaos por la cátera para caa grupo, los cuales son: Dim. e la planta: 20x2m. Sep. mín. entre columnas: 4,40m. Dim. e columnas: 0,40x0,40m. Altura el entrepiso e PB: 3,80m. Altura el entrepiso e P: 3,30m. Destino: Comeor Universitario. ) DISPOSICIÓN DE ELEMENTOS Y PREDIMENSIONAMIENTO: Para eterminar el espesor mínimo e losa utilizamos la tala tala 9.5.c. CIRSOC , eterminamos el espesor para os tipos e losas istintas que tiene nuestra planta estructural, una interna y otra e ore. pág. 2

3 Interna: Externa: Esquina: h min = l n 33 = 525cm = 6 cm 33 h min = l n 30 = 525cm = 7,5 cm 30 h min = l n 30 = 525cm = 7,5 cm 30 Aoptamos como espesor e losas el mayor entre los mínimos que en este caso es e 7.5cm, que correspone a la losa externa. 2) ANÁLISIS DE CAGAS: La losa está compuesta aemás por contrapiso e hormigón pore (6cm), carpeta e concreto (2cm) y piso e mosaico granítico. El estino propuesto para la losa a imensionar fue e un comeor universitario, por lo cual tenremos un valor e sorecarga e: 5 KN/m 2 ANÁLISIS DE CARGAS PARA ENTREPISOS LOSAS: Destino: Comeor Universitario ITEM ESPESOR PESO ESP. INCIDENCIA PESO Mosaico Granitico 0,000 m 0,00 KN/m² 00% 0,00 KN/m² Mortero e ahesión 0,020 m 2,00 KN/m³ 00% 0,42 KN/m² Contrapiso 0,060 m 8,00 KN/m³ 00%,08 KN/m² Estructura e sosten 0,75 m 25,00 KN/m² 00% 4,38 KN/m² Cielorraso: mortero aplicao 0,05 m 0,50 KN/m² 00% 0,0 KN/m² PESO PROPIO DE LOSA D = 5,88 KN/m² SOBRECARGA DE SERVICIO Comeor Universitario L = 5,00 KN/m² U:.4*D 8,24 KN/m² U2:.2*D+.6*L 5,06 KN/m² Calculamos el polinomio e cargas evaluano la ecuación que consiera cargas permanentes y sorecargas únicamente. qu =.2*D +.6*L =.2*6.6 KN/m 2 +.6*5 KN/m 2 = 5.06 KN/m 2 pág. 3

4 3) VERIFICACIÓN APROXIMADA A ESFUERZO DE CORTE Y PUNZONAMIENTO Ahora proceemos a calcular el valor e la altura estática, proponieno una armaura con arras e Ф 0, para la que otenemos: = h losa C c Ф 2 = 7.5 cm 2 cm 0.5 cm = 5cm 3. Verificación al corte como Viga Ancha Se trata e una rotura "lineal" cuya sección crítica se uica a una istancia "" el filo e las columnas. La sección crítica más esfavorale es normal a la luz mayor. Calculamos los esfuerzos e Corte y respectivamente el aporte por parte el hormigón al corte: Por su parte la resistencia al corte por metro e ancho puee calcularse como Vc = f c* = 6 Por lo tanto se verifica: vu = kn/m < Ф vn =Ф vc = 0,75 25 kn/m = kn/m 3.2 Verificación al punzonamiento Como simplificación se suponrá que las líneas e corte nulo pasan por el centro e los paños cualquiera sea la posición e la columna analizaa. Por otra parte, los perímetros críticos se calculan, a una istancia "/2" e los filos e las columnas Para estos cálculos se toma una altura "" meia: = 0,7 m - 0,02 m = 0,55 m Se presentarán entonces las cuatro situaciones mostraas en la figura siguiente: pág. 4

5 Tipo e columna Área triutaria [m 2 ] Perímetro critico [m] Área en Planta encerraa por el perímetro critico [m 2 ] Vu=qu*(B- D) [KN] Vu= E/C [KN/m] A (col e esquina) 6,56,9 0,23 95,33 49,9 B (col e interior) 26,25 2,22 0,3 390,66 75,97 C (col e ore) 3,3 2,065 0,265 93,75 93,82 D (col e ore) 3,3 2,065 0,265 93,75 93,82 Según el CIRSOC , artículo.2.2., el aporte resistente el hormigón se otiene a partir e las siguientes expresiones: pág. 5

6 Done: β: Relación entre el lao mayor y el lao menor el área cargaa as : o : : f c /2 : efectiva. En columnas rectangulares es igual al cociente entre el lao mayor y el lao menor e la columna. Para este caso vale. 40 para columnas interiores 30 para columnas e ore 20 para columnas e esquina Perímetro e la sección critica Altura útil en la sección critica f c en MPa, el resultao e la raiz en MPa Para columnas cuaraas y espesores usuales ecie la tercera e las ecuaciones por lo que se tenrá: Vc l m = 25MPa* (000 kn I MN) * 0.55 m I 3 = kn/m Siempre eerá verificarse que: Vu I m= Ф Vn I m = Ф Vc I m = 0,75 * kn/m = kn/m Se aprecia que existe una gran iferencia entre los valores solicitantes y los resistentes minoraos por lo que se consiera satisfecha la verificación e espesor, aunque en el cálculo efinitivo algunas tensiones solicitantes se incrementen por efecto e la transferencia e momentos entre losa y columna 4) ANÁLISIS ESTRUCTURAL A FLEXIÓN EN SENTIDO LONGITU- DINAL 4.. Aplicación el Métoo Directo 4... Verificación e aplicailia el métoo El mínimo e tramos en una irección es igual a tres La relación e laos e los paños es menor que 2 (5.25 mi5 m =.05) Las longitues e tramos sucesivos no ifieren más e /3 e la luz mayor Las columnas están alineaas Las cargas son gravitatorias, uniformemente istriuias y la sorecarga es menor que os veces la carga permanente (L/D=5/5.88=0,85) No existen vigas en el sistema pág. 6

7 Por lo tanto, se verifican toos los requerimientos exigios por el CIRSOC para poer aplicar el métoo Solicitaciones meiante tala Primeramente, eterminamos los Momentos estático total para cargas mayoraas en la irección x-x. Mo int = qu l2 ln2 8 = 5,06 KN m2 5,25m 4.60m2 = KN m 8 Mo ext = qu l2 ln2 8 = 5,06 KN m m 4,60m2 = 04.6 KN m 8 Faja longituinal interna Momento Total para las os meia fajas intermeias (KN.m) Momento Total (KN.m) Momento Faja Columna (KN.m) Tramo extremo Mo= 209,3 Negativo exterior 0,26*Mov= 54,48 *0,26*Mo= 54,42 Mo= 0 Poitivo 0,52*Mo= 08,84 0,6*0,52*Mo= 65,30 0,4.0,52.Mo= 43,53 Negativo interior 0,70*Mo= 46,5 0,75*0,70*Mo= 09,88 0,25,0,70.Mo= 36,63 Tramo Interior Mo= 209,3 Positivo 0,35*Mo= 73,255 0,6*0,35*Mo= 43,95 0,4*0,35*Mo= 29,30 Negativo 0,65*Mo= 36,05 0,75*0,65*Mo= 02,03 0,25*0,65*Mo= 34,0 Faja longituinal externa Momento Total para las os meia fajas intermeias (KN.m) Momento Total Momento Faja Columna (KN.m) (KN.m) Tramo extremo Mo= 04,6 Negativo exterior 0,26*Mov= 27,96 *0,26*Mo= 27,2 Mo= 0 Poitivo 0,52*Mo= 54,392 0,6*0,52*Mo= 32,64 0,4*0,52*Mo= 2,76 Negativo interior 0,70*Mo= 73,22 0,75*0,70*Mo= 54,92 0,25*0,70*Mo= 8,3 Tramo Interior Mo= 04,6 Positivo 0,35*Mo= 36,6 0,6*0,35*Mo= 2,97 0,4*0,35*Mo= 4,64 Negativo 0,65*Mo= 67,99 0,75*0,65*Mo= 50,99 0,25*0,65*Mo= 7,00 pág. 7

8 Momentos estático total para cargas mayoreaas en la irección y-y. Mo int = qu l2 ln2 8 Mo ext = qu l2 ln2 8 = 5,06KN m 2 5m 4.85m2 = 22.4 KN m 8 = 5,06 KN m2 2.5m 4.85m2 = 0.7 KN m 8 Faja longituinal interna Momento Faja Columna (KN.m) Momento Total para las os meia fajas intermeias (KN.m) Momento Total (KN.m) Tramo extremo Mo= 22,4 Negativo exterior 0,26*Mov= 57,56 *0,26*Mo= 57,56 Mo= 0 Poitivo 0,52*Mo= 5,3 0,6*0,52*Mo= 69,08 0,4*0,52*Mo= 46,05 Negativo interior 0,70*Mo= 54,98 0,75*0,70*Mo= 6,24 0,25*0,70*Mo= 38,75 Tramo Interior Mo= 22,4 Positivo 0,35*Mo= 77,49 0,6*0,35*Mo= 46,49 0,4*0,35*Mo= 3,00 Negativo 0,65*Mo= 43,9 0,75*0,65*Mo= 07,93 0,25*0,65*Mo= 35,98 Faja externa longituinal Momento Total para las os meia fajas intermeias (KN.m) Momento Total Momento Faja Columna (KN.m) (KN.m) Tramo extremo Mo= 0,7 Negativo exterior 0,26*Mov= 28,78 *0,26*Mo= 28,78 Mo= 0 Poitivo 0,52*Mo= 57,56 0,6*0,52*Mo= 34,54 0,4*0,52*Mo= 23,03 Negativo interior 0,70*Mo= 77,49 0,75*0,70*Mo= 58,2 0,25*0,70*Mo= 9,37 Tramo Interior Mo= 0,7 Positivo 0,35*Mo= 38,75 0,6*0,35*Mo= 23,25 0,4*0,35*Mo= 5,50 Negativo 0,65*Mo= 7,96 0,75*0,65*Mo= 53,97 0,25*0,65*Mo= 7,99 5) DISTRIBUCIÓN DE MOMENTOS FLECTORES EN SENTIDO TRANSVERSAL (franjas e columnas y franjas intermeias ayacentes) Las istriuciones e los momentos flectores en sentio transversal se encuentran en las talas calculaas en el ítem anterior, tanto para la irección X-X como para la irección Y-Y. 6) ANÁLISIS ESTÁTICO LINEAL DE PRIMER ORDEN DE TODA LA PLANTA TIPO UTILIZANDO SOFTWARE DE ELEMENTOS FINI- TOS Deformaciones e la estructura realizaas en por el software SAP2000 pág. 8

9 Momentos totales Momentos en la irección X-X pág. 9

10 Momentos en la irección Y-Y pág. 0

11 Corte el momento en irección X-X Corte el momento en irección Y-Y Corte realizao en la zona e columnas 7) TRANSFERENCIA DE MOMENTOS NO BALANCEADOS A CO- LUMNAS El momento total no alanceao que se transmite a las columnas, lo hace por os mecanismos: FLEXIÓN: se evalúa por meio e: Como se trata e columnas cuaraas, γf = 0.6 Dirección Y-Y Franja e ore: Columna exterior: Mce = 0,3 M0 = KNm = 33.2 KNm Columnas interiores: pág.

12 Franja interna: Columna exterior: Columnas interiores: Mce = 0,3 M0 = KNm = KNm El momento f puee asorerse concentrano una parte una parte e la armaura e la armaura e la franja e columna e la losa en un ancho c2 + 2*(.5*h), es ecir.5*h a caa lao e la columna, con h espesor e la losa. Franja e ore: =c2 + (.5*h) = 0.4m + 2*(.5*0.75) = m Franja interna: =c2 + 2*(.5*h) = 0.4m + 2*(.5*0.75) = 0.925m Una vez otenio el valor e este ancho, se analiza momento f por unia e longitu se ee calcular armaura y comparar con la armaura e flexión, si esta no cumple lo necesario para el ancho se ee agregar armaura aicional: Franja e ore Franja interna Columna interna Columna externa Columna interna Columna externa [m] 0,66 0,925 [m] 0,544 0,544 2 [m] 0,544 0,544 γf 0,6 0,6 {KN.m} 6,46 33,2 32,93 66,42 f {KN.m} 9,88 9,926 9,758 39,852 f/metro 4,96 30,9 2,36 43,08 v {KN.m} 6,58 3,284 3,72 26,568 -Cálculo e armaura Franja e ore Franja interna Columna interna Columna externa Columna interna Columna externa [m] 0,66 0,925 f {KN.m/m} 4,96 30,9 2,36 43,08 Mn {KN.m/m} 6,63 33,55 23,73 47,87 k,20 0,85,0 0,7 ke 24,30 24,766 24,766 25,207 As [cm 2 /m 2,6 5,36 3,79 7,78 pág. 2

13 Dirección X-X Franja e ore: Columna exterior: Mce = 0,3 M0 = KNm = 3.38 KNm Columnas interiores: Franja interna: Columna exterior: Mce = 0,3 M0 = KNm = KNm Columnas interiores: Como los momentos en la irección X-X no tienen mucha variación con respecto a los e la irección Y-Y y ya que la planta posee una estructura casi simétrica. Aoptamos los mismos refuerzos calculaos en la irección Y-Y. EXCENTRICIDAD DE CORTE: se evalúa por meio e: v = ( γf) Como se trata e columnas cuaraas el coeficiente será 0.4 Los valores otenios se presentaron en la tala, con los cuales calcularemos el corte por punzonao, Columna interna Columna e Columna e ore esquina v {KN.m} 3,72 26,568 3,284 j/c [m 3 ] 0,064 0,056 0,04 Ac [m 2 ] 0,344 0,26 0,7 Vu [KN] 390,66 93,75 95,33 ζu [Mpa],34,22 0,89 ζu 0.75* 25 3 =.25 MPa pág. 3

14 Dao que las columnas internas el ζu otenios supera al e ζn*ф se eterminó la necesia e colocar estrios en toas las columnas internas e la estructura. Como las tensiones ζs otenias corresponen a too el perímetro crítico, a fin e otener la separación e estrios por cara se iviió icho valor por el número e caras epenieno el tipo e columna (4 para las interiores). Se aoptan estrios e iámetro 8mm e 2 ramas, con lo que se otiene entonces: Columna interna ζu [Mpa],34 Nº e laos 4 ζc [Mpa] 0,83 ζs [Mpa] 0,96 ζsi [Mpa] 0,24 o [m] 2,22 Av [cm²],0 s [cm] 7,96 Dee cumplirse que la separación e los estrios sea inferior que la máxima separación /2= 7,75cm y aemás no ee superar el valor e (5/6) * f c = 4.67 MPa. Se aoptó entonces para las columnas internas una separación entre estrios e 7.00cm. (Aoptano estas separación para una colocación más fácil en ora) 8) DETERMINACIÓN DE ARMADURAS DE FLEXIÓN Y CORTE Calculo e armauras a flexión Franjas e columna e ore Armaura columna (-) C00 = = KNm = m 0,9 lf 0,9.25 Asmin=,4 = = 0,93 Ke= 24, = 24,766 0,02558 = 4.25 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 pág. 4

15 Armaura en tramo (+) C00-C006 = = KNm = m 0,9 lf 0,9.25 Asmin=,4 = = 0,85 Ke= 24, = 24,766 0,03079 = 5. cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura columna (-) C006 = 58.2 = 5.66 KNm = m 0,9 lf 0,9.25 Asmin=,4 = = 0,66 Ke= = ,0566 = 8.88 cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura en tramo (+) C006-C0 = = KNm = m 0,9 lf 0,9.25 Asmin=,4 = = 0,9 Ke= 24, = 24,766 0,02067 = 3.43 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 Armaura columna (-) C002 = = KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,93 Ke= 24, = 24,766 0,02558 = 4.25 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 pág. 5

16 Armaura en tramo (+) C00-C006 = = 30.7 KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,85 Ke= 24, = 24,766 0,03079 = 5. cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura columna (-) C006 = ,9 lf 0,9 2.5 = 5.66 KNm = m Asmin=,4 = = 0,66 Ke= = ,0566 = 8.88 cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura en tramo (+) C006-C0 = = KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,9 Ke= 24, = 24,766 0,02066 = 3.43 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 Franjas e columna interna Armaura en tramo (+) C00-C006 = = 30.7 KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,85 Ke= 24, = 24,766 0,03079 = 5. cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 pág. 6

17 Armaura columna (-) C006 = 58.2 = KNm = m 0,9 lf 0,9.25 Asmin=,4 = = 0,93 Ke= = ,02583 = 4.29 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 Armaura en tramo (+) C006-C0 = = KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,9 Ke= 24, = 24,766 0,02067 = 3.43 cm = 4.97cm 2 Ø 2 c/20 Armaura en tramo (+) C002-C007 = 92.0 = KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 Asmin=,4 = = 0,74 Ke= = ,04093 = 6.92 cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura columna (-) C007 = ,9 lf 0,9 2.5 = KNm = m Asmin=,4 = = 0,8 Ke= = ,03444 = 5.72 cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Armaura en tramo (+) C007-C02 = 7.96 = 3.98 KNm = m 0,9 lf 0,9 2.5 = = 0,83 Ke= 24, pág. 7

18 Asmin=,4 = 24,766 0,0398 = 5.32 cm 2 Ø 2 c/ = 4.97cm 2 Como la estructura posee pocos cm e iferencia entre una irección y otra. Aoptamos la misma armaura en amas irecciones irecciones. Aemás, en las columnas e ore y e esquina se tuvo que reforzar la armaura al comparar los resultaos calculaos anteriormente con la armaura calculaa meiante los momentos no alanceaos. Oservano que los resultaos otenios son aproximaamente el ole e los calculaos en este punto, aoptamos reforzar las zonas e las columnas e ore y e esquina reucieno a la mita la separación y aumentano así la cantia e la armaura ispuestas en ichas columnas. 9) DOCUMENTACIÓN GRÁFICA (se agregará icha ocumentación al final el traajo) 9.. Planta e arquitectura 9.2. Planta estructural 9.3. Plano e istriución e armauras 9.4. Detalles e armauras 0) CONCLUSIÓN Como conclusión, primeramente, poemos ecir que los entrepisos sin vigas poseen mayor espesor e losa y tamién mayores cuantías e armaura respecto e los entrepisos convencionales apoyaos sore vigas con consierale rigiez. Esto es lógico ya que la losa es quien ee soportar en este caso toos los esfuerzos. Tamién poemos oservar una mayor eformailia e los paños e losa, ao too esto por la menor rigiez estructural que nos genera el no contar con vigas. Al analizar el estino e nuestra estructura que es un comeor universitario, poemos ecir que realizar un entrepiso sin vigas no nos ará muchas ventajas con respecto e los entrepisos convencionales con vigas. Aemás, en un entrepiso sin viga aparece el fenómeno el punzonao, que no se a en entrepisos convencionales y que resulta ecisivo para el iseño e las losas. Tamién eio a este prolema se puo aprener sore nuevos elementos estructurales como ser los áacos y capiteles hechos para mejorar la contriución el hormigón al corte. En cuanto al análisis estructural, aemás el análisis por software, tenemos métoos aproximaos e resolución (métoo irecto y métoo el pórtico equivalente) one el análisis se realiza por fajas e losa en caa irección corresponiente. En cuanto a las solicitaciones hallaas por el métoo irecto y el software, existen iferencias en los momentos transversales a la irección analizaa, ya que en el métoo irecto el momento se istriuye e manera constante sore las fajas, lo que facilita la isposición e armauras. Al realizar el análisis estructural por software se otiene los iagramas reales e momentos y esta istriución constante en fajas surge e realizar una poneración e ichos iagramas. pág. 8

19 5, Columnas e cm 5,25 2 5,25 Comeor Universitario 5,25 Planta Arquitectónica Esc: :00 20

20 C00 C002 C003 C004 C005 L00 L002 L003 L ,25 C006 C007 C008 C009 C00 L005 L006 L007 L ,25 2 C0 C02 C03 C04 C05 L009 L00 L0 L ,25 C06 C07 C08 C09 C020 L03 L04 L05 L ,25 Planta Estructural Esc: :00 C02 C022 C C024 C025

21 C00 C002 C003 C004 C005 2,25 2,55 2,5 2,75 2,5 2,75 2,5 2,55,25 FAJA COLUMNA FAJA INTERMEDIA L00 L002 L003 L004 C006 C007 C008 C009 C00 FAJA COLUMNA FAJA INTERMEDIA L005 L006 L007 L008 C0 C02 C03 C04 C05 FAJA COLUMNA FAJA INTERMEDIA L009 L00 L0 L02 C06 C07 C08 C09 C020 FAJA COLUMNA FAJA INTERMEDIA L03 L04 L05 L06 FAJA COLUMNA C02 C022 C023 C024 C025 DISTRIBUCION DE FAJAS DE COLUMNAS Y FAJAS INTERMEDIAS X-X 20

22 ,25 2,3 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,3,25 C00 C002 C003 C004 C005 L00 L002 L003 L004 C006 C007 C008 C009 C00 L005 L006 L007 L008 C0 C02 C03 C04 C05 L009 L00 L0 L02 C06 C07 C08 C09 C020 L03 L04 L05 L06 C02 C022 C023 C024 C025 DISTRIBUCION DE FAJAS DE COLUMNAS Y FAJAS INTERMEDIAS Y-Y

23 4,65 4,85,25 2,3 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 2,3,25 C00 C002 C003 C004 C005 C006 C0 C06 L00 L002 L003 L004 C007 C008 C009 L005 L006 L007 L008 C02 C03 C04 L009 L00 L0 L02 C07 C08 C09 L03 L04 L05 L06 Ø2 c/9 Ø2 c/9 Ø2 c/9 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 C02 C022 C023 C024 C025 PLANO DISTRIBUCION DE ARMADURA Esc :00 Ø2 c/9 Ø2 c/9 Ø2 c/9 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 C00 C05 C020

24 FAJA UBICACION FAJA DE COLUMNA ARRIBA ABAJO Porcentaje minimo e Ag en la seccion. 50 % RESTANTE 00 % C02,55 DETALLE DE ARMADURAS LOSA 3 C06 LOSA 09 C0 LOSA 05 C006 LOSA 0 C00 3,2 3,2 3,2,55,08 2,26 2,26 2,26,08 0,7 0,7 FAJA CENTRAL ARRIBA ABAJO 00 % 50 % RESTANTE Ø2 c/9 Ø2 c/9 Ø2 c/9 2,49 2,54 2,49 Ø2 c/32 Ø2 c/32 0,7 0,7 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 Ø2 c/32 4,55 3,79 3,79 4,55 FAJA CENTRAL EXTERNA ARRIBA ABAJO 00 % 50 % RESTANTE 2,49 2,54 2,49 0,7 0,7 4,55 3,79 3,79 4,55

25 Perimetro a partir el cual no se requieren estrios. columna e Est cerraos e 2 ramas (Ø8 c/7,00cm) perchas constructivas Ø 8mm. Est cerraos e 2 ramas (Ø8 c/7,00cm) VISTA EN PLANTA DE CRUCETA PARA COLUMNAS INTERNAS Esc :0