LOS CAMBIOS MÁS IMPORTANTES EN LAS NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA DEL DISTRITO FEDERAL

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1 LOS CAMBIOS MÁS IMPORTANTES EN LAS NORMAS TÉCNICAS COMPLEMENTARIAS PARA DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA DEL DISTRITO FEDERAL Sergio M. Alcocer 1, J. Cesín 2,3, L.E. Flores 2,4, O. Hernández 2,5, R. Meli 2,6, A. Tena 2,7 y D. Vasconcelos 2,8 RESUMEN Se presenan los cambios más significaivos a las Normas Técnicas Complemenarias para Diseño y Consrucción de Esrucuras de Mamposería del Disrio Federal. Los cambios se basan en programas experimenales, analíicos y en observaciones de campo realizadas en México y en oros países. Durane el proceso de revisión, se hizo énfasis en clarificar las especificaciones de modo que se incluyeron figuras. Se hizo una modificación de índole ediorial. La conribución del refuerzo horizonal y de las mallas elecro soldadas a la resisencia a corane es ahora explicia y calculable. Se incluyen nuevas especificaciones para asegurar la calidad, deallado e inspección, y para la evaluación y rehabiliación de esrucuras exisenes. Se incluyó un nuevo crierio de acepación para consrucciones de mamposería disinas de las acepadas en el reglameno de diseño y empleada para rasmiir fuerzas inducidas por sismos. ABSTRACT Mos significan modificaions o he Mexico Ciy Building Code Requiremens for Masonry Srucures are discussed. Changes are largely based on analyical and experimenal research programs, and field observaions conduced in Mexico. During he revision process, emphasis was given o simplify and clarify he requiremens; figures were added. A major ediorial overhaul of he sandards was underaken. The conribuion of horizonal reinforcemen and seel welded wire meshes o wall shear srengh is now explici and quanifiable. New requiremens for deailing, inspecion and qualiy assurance, and for evaluaion and rehabiliaion of exising srucures are included. A new accepance crierion for masonry sysems differen from hose acceped in he design sandards, and o be subjeced o earhquake-induced forces, was included. INTRODUCCIÓN Los reglamenos de consrucción en México deberían ser, en principio, elaboradosdiados por cada municipio. Debido a que exisen alrededor de 24 municipios en el país, el número poencial de reglamenos sería inmenso. Sin embargo, debido a limiaciones écnicas y económicas, sólo pocos municipios cuenan con su propio reglameno. Enre oros, el Reglameno de Consrucciones para el Disrio Federal (RDF) es el más compleo y avanzado, el cual es empleado como modelo en la mayoría de las regiones del país. El RDF se 1 Presidene del comié revisor de las Normas Técnicas Complemenarias para Diseño y Consrucción de Esrucuras de Mamposería. Insiuo de Ingeniería, UNAM, Circuio Escolar, 451, D.F. México, salcocerm@ii.unam.mx 2 Miembro del comié revisor de las NTC-M. 3 Consulor privado, Av. Nuevo León 86, 617, D.F. México. 4 Cenro Nacional de Prevención de Desasres (CENAPRED). 5 Consulor privado, Dakoa A, Coyoacán, 44, D.F. México. 6 Profesor invesigador, Insiuo de Ingeniería, UNAM; 451, D.F., México. 7 Profesor del Deparameno de Maeriales, Universidad Auónoma Meropoliana, Av. San Pablo 18, Edif. H, 3 er Piso, 22, D.F., México. 8 Consulor privado, Corceles 64, 32, D.F., México.

2 compone de un grupo de normas écnicas con diferenes ipos de cargas (vieno y sismo) y sisemas esrucurales y maeriales (mamposería, concreo, acero, madera, cimenaciones). Como pare de la revisión del RDF en 22, las normas écnicas para diseño y consrucción de esrucuras de mamposería (NTC-M) fueron acualizadas. Esos cambios son imporanes porque alrededor del 7% de las consrucciones en México son hechas con muros de mamposería. Los muros son comúnmene empleados como elemenos para rasmiir ano la carga verical como laeral. Los muros de mamposería son ampliamene uilizados como muros diafragma en esrucuras de marcos de concreo reforzado o acero. Comúnmene, la mamposería es empleada para vivienda, especialmene en vivienda de bajo coso. Las recomendaciones para mamposería basadas en esfuerzos permisibles fueron incluidas en la primera versión del RDF en En 1976, en el RDF se adopó un formao de esado límie de diseño. Ese formao incluía resisencias y rigideces de diseño de maeriales que fueron obenidas de amplios esudios experimenales realizados en la época. Después del sismo de 1985, las NTC-M fueron revisadas y acualizadas. Los facores de reducción de resisencia fueron sensiblemene incremenados para reflejar el excelene comporamieno de esrucuras de mamposería bien diseñadas y consruidas, así como para conrarresar el aumeno en el coeficiene de diseño sísmico adopado en el reglameno. En los años recienes, profesionales del diseño y consrucción, producores de maeriales así como académicos, han manifesado sus comenarios acerca de la compleja organización de las NTC-M, la ambigüedad de algunas recomendaciones, y la fala de guías en cieros casos. Para simplificar y clarificar las NTC-M, se realizó una adecuación ediorial y se incluyó un amplio número de figuras. Con las figuras, se inenan ilusrar imporanes concepos o especificaciones que fueron consideradas como origen de confusión. También, se consideraron resulados de invesigaciones analíicas y experimenales recienes así como observaciones de campo sobre el comporamieno de la mamposería, especialmene en México. El objeivo de ese arículo es presenar los cambios más significanes realizados en la úlima versión de las NTC-M (24). MORTERO Y PIEZAS DE MAMPOSTERÍA MATERIALES EN LAS NTC-M 24 Se permie mamposería de piezas sólidas o huecas, de producción aresanal o indusrializada. Las piezas más comúnmene usadas son las sólidas de arcilla aresanales, las perforadas de arcilla indusrializadas (con dos celdas y muliperforadas) y las de concreo perforadas semi-indusrializadas. En la úlima década, las piezas de arcilla muliperforadas indusrializadas han enido buena acepación en las viviendas de bajo coso, paricularmene por su coso (Alcocer 1999). Las piezas son comúnmene empleadas en combinación con piezas perforadas de dos celdas. Se ha observado en campo y ensayes, que el modo de falla bajo grandes desplazamienos laerales cíclicos es muy frágil y se caraceriza por el aplasamieno repenino de sus elemenos de borde. Para eviar ese ipo de falla, las NTC-M limian el espesor mínimo del elemeno de borde a 15 mm, y el área nea mínima al 5%. También, sólo se permien piezas con perforaciones vericales para fines esrucurales. El objeivo de las recomendaciones es eviar fallas caasróficas en muros de mamposería como las presenadas por sismos en 1999 en Colombia y Turquía (EERI, 23, 2). El morero de las junas debe ser proporcionado en volumen y debe ener cemeno porland. Para propósios esrucurales, se recomiendan res ipos de moreros (Cemeno:Cal:Arena): Tipo I (1 : a ¼ : A) con resisencia medida en cubos de f j * 125 kg/cm 2 ; Tipo II (1 : ¼ a ½ : A) con f j * 75 kg/cm 2, y Tipo III (1 : ½ a 1¼ : A), donde f j * 4 kg/cm 2. En odos los casos, se debe emplear cemeno porland y el volumen de arena A debe ser enre 2.25 y 3 veces la suma en volumen del cemeno porland y el limo. Propiedades Mecánicas A diferencia de oros reglamenos de consrucción, las propiedades de diseño de los maeriales adopada en el RDF corresponde al fracil 98. La razón de emplear ese valor es la ala variación de las propiedades de los

3 maeriales, así como el relajamieno de los procedimienos de conrol de calidad en la indusria de la consrucción mexicana. En las NTC-M 24 se consideran res ipos de resisencia de diseño: con base en la resisencia a compresión de la pieza, f p *; con base en la resisencia a compresión axial de pilas de mamposería, f m *; y con base en la resisencia a compresión diagonal de la mamposería, v m *. Esa úlima es considerada como un indicador de la resisencia a corane de la mamposería. Para deerminar las propiedades de diseño a compresión axial y corane, (i.e. resisencias y rigideces), las NTC-M permien ensayes de laboraorio de prismas de mamposería a compresión axial y de muros de mamposería a compresión diagonal. Con esa modalidad, cualquier propiedad de diseño de los maeriales, z m *, debe ser calculada de la ec. 1, donde z m y c z son el valor promedio y el coeficiene de variación, respecivamene, de las propiedades del maerial en consideración. En los casos donde no se realizan ensayes de laboraorio, ales como la auoconsrucción, pueden ser empleadas las resisencias de diseño recomendadas en la abla 1. zm zm* = (1) c Tabla 1 Propiedades de Diseño Recomendadas para Resisencias a Compresión Axial y Compresión Diagonal, kg/cm 2 z f p * f m * v m * (.25 f m* ) Tipo de pieza Morero I Morero II Morero III Morero I Morero II y III Sólida de arcilla (aresanal) Hueca de arcilla (indusrializada) Hueca de concreo (semi-indusrializada) Sólida de concreo ESPECIFICACIONES GENERALES PARA ANÁLISIS Y DISEÑO ESPECIFICACIONES PARA ANÁLISIS Las NTC-M se han organizado de acuerdo con el ipo de carga para el cual es analizado y diseñado el muro. (i.e. verical, laeral). Las especificaciones generales de análisis y diseño fueron separadas en diferenes capíulos. Para faciliar el uso y enendimieno, las especificaciones para análisis por carga verical y laeral fueron inegradas en el mismo capíulo. Los facores de reducción de resisencia y las recomendaciones para diseño y deallado fueron incluidas en ese capíulo. En las versiones previas de las NTC-M se favoreció el uso del méodo simplificado de análisis para disribuir la carga laeral inducida por el sismo enre los muros. Ese méodo es permiido para consrucciones siméricas de alura moderada. De acuerdo con las NTC-M, se espera que las consrucciones sean muy siméricas para que los efecos por orsión dinámica no se consideren. Adicionalmene, las consrucciones deben ser cuadradas para que las demandas de flexión en los muros sean pequeñas y la disribución de la fuerza corane de enrepiso pueda obenerse con la rigidez elásica relaiva de flexión y corane. Regularmene, ese méodo es válido para consrucciones de hasa cinco pisos. En las NTC-M 24, el méodo fue mejorado para evaluar la especificación muy simérica. Se ha observado en la prácica que ales érminos ambiguos conducen a diferenes inerpreaciones. La norma ahora permie ese méodo cuando la excenricidad a orsión del enrepiso (i.e. disancia enre el cenro de corane y el cenro de roación de enrepiso) no exceda de.1 veces la anchura de la esrucura perpendicular a la dirección de análisis. En años recienes, la mayoría de las consrucciones no cumplía compleamene con las recomendaciones para aplicar el méodo simplificado de análisis. Comúnmene, las consrucciones no son siméricas en plana, no

4 presenan una disribución uniforme de masa y rigidez a lo largo de la alura, y más a menudo, la alura es mayor que 13 m. Debido a eso, se incorporaron las guías de especificación. Para diseño sísmico, en las NTC-M 24 se requiere un análisis laeral esáico equivalene y/o un análisis modal. En esos análisis, se deben considerar las rigideces a corane y flexión de los muros. En los muros de carga, las propiedades de sección agrieada por corane siempre se deben considerar. Para flexión y axial, las propiedades agrieadas se deben incluir sólo cuando sean de esperarse en el muro deformaciones de ensión nea verical. Los muros de mamposería ienen comúnmene aberuras de pueras y venanas formándose de esa forma parapeos y dineles. Esos elemenos poseen rigidez para modificar las deformaciones del muro. Por ano, se debe considerar la resricción a las deformaciones de los dineles, losas y parapeos. En las NTC-M 24 se presenan sugerencias para considerar en el análisis el ancho efecivo de las losas. Para faciliar la modelación de los muros, se permie la analogía de la columna ancha (Schwaighofer 1969; Bazán 1998). En ese méodo, los muros son modelados como columnas localizadas a la miad de la longiud del muro. Las propiedades mecánicas de los muros son asignadas a esas columnas ficicias y los segmenos de vigas denro de la longiud del muro se consideran rígidos (Fig. 1). Para una esimación más exaca de la rigidez laeral de la esrucura, en el modelo numérico se debe incorporar la conribución de los muros ransversales. En las NTC-M 24 se dan recomendaciones para considerar el ancho efecivo del paín de compresión (Fig. 1). Para muros con una disribución compleja de las aberuras, se pueden emplear méodos de análisis más complejos, como el elemeno finio, o méodos basados en campos de esfuerzos y reglas de eoría de plasicidad como el modelo de punales y ensores. Como se mencionó, los muros diafragma son ampliamene uilizados en marcos de acero o concreo reforzado. En algunas ocasiones, los muros se consruyen a ope con los elemenos de los marcos; en esos casos, la conribución a la rigidez laeral y capacidad de disipación energía de los muros debe ser considerada. En las NTC-M, se permie que los muros diafragma se modelen como punales diagonales con propiedades equivalenes a muros bajo cargas laerales o como elemenos panel conecados en los nudos de los marcos. Disorsiones Laerales Inelásicas Permisibles En versiones previas de las NTC-M no se requería revisar los desplazamienos laerales de los muros de carga bajo el sismo de diseño. En el cuerpo principal del RDF y en las Normas Técnicas Complemenarias para Diseño Por Sismo se enía la recomendación poco clara de limiar la disorsión de enrepiso para muros diafragma a.6. En la prácica, los ingenieros a menudo malinerpreaban al límie y lo aplicaban a odos los sisemas consrucivos de muros de mamposería, paricularmene a muros de carga. En ese senido, los límies de deformación laeral fueron ajusados y pueden ser aplicados al méodo simplificado de análisis discuido aneriormene; específicamene, una hipóesis del méodo es que la rigidez oal de los muros en cada dirección es basane grande; de esa forma, los desplazamienos laerales son pequeños para ser revisados. En las NTC-M 24, para esrucuras analizadas con méodos disinos al simplificado, las disorsiones de enrepiso inelásicas deben ser revisadas. Se considera que las disorsiones de enrepiso calculadas son una esimación conservadora de las deformaciones de enrepiso en el inervalo inelásico de comporamieno. Esas son calculadas muliplicando las disorsiones (elásicas), obenidas del análisis de fuerzas laerales reducidas, por el facor de comporamieno sísmico Q. El facor de comporamieno sísmico Q es análogo al facor R w empleado en el Reglameno Inernacional de Consrucciones (2), y se uiliza para represenar la capacidad de deformación y de disipación de energía de un sisema esrucural. Los facores Q son: 2 para muros de mamposería confinada consruidos con piezas sólidas o muliperforadas con refuerzo horizonal y elemenos de borde; 1 para mamposería simple sin refuerzo; y 1.5 para oros casos. Las disorsiones inelásicas permiidas fueron derivadas de resulados experimenales (Fig. 2). El límie permiido se considera consisene con un nivel de daño moderado, generalmene acepado en México para un

5 comporamieno deseable de viviendas bajo el sismo de diseño. Las disorsiones laerales inelásicas permisibles son las siguienes:.6 para muros diafragma;.35 para muros de carga de mamposería confinada consruidos con piezas sólidas y con refuerzo horizonal en las junas de morero o encamisados de mallas de acero elecrosoldado;.25 para muros de carga de mamposería confinada consruidos con piezas sólidas, o con piezas perforadas con refuerzo horizonal, o con piezas perforadas encamisando los muros con mallas de acero elecrosoldado..2 para muros de carga de mamposería reforzada ineriormene;.15 para muros de carga de mamposería que no cumplan con las especificaciones para mamposería confinada ni reforzada ineriormene. vigas con exremos rígidos denro del ancho del muro 6 dirección del análisis 6 PLANTA 6 Recomendaciones de Diseño columnas ubicadas en el cenro del muro y con las propiedades del mismo Figura 1 Modelo Analíico para Muros (Analogía de la Columna Ancha) Como se mencionó aneriormene, las recomendaciones generales de diseño se agruparon en un solo capíulo. Por primera vez, se incluyeron especificaciones para el deallado de elemenos esrucurales. Esas son similares a las recomendaciones del Reglameno de Consrucciones para Esrucuras de Mamposería (ACI 22). En las NTC-M 24 se indica explíciamene que las esrucuras de mamposería deben ser diseñadas por resisencia y durabilidad. De manera consisene con la filosofía de diseño del RDF, las esrucuras deben cumplir con requerimienos de esados límies de servicio y resisencia. Para las consideraciones de diseño por durabilidad, en las NTC-M 24 se requiere, por primera vez, que el deallado y diseño deban ser dados para que la vida úil de la esrucura sea de 5 años agr V / V Disorsión, mm/mm Disorsión, mm/mm a) b) c).5.1 Disorsión, mm/mm Figura 2 Disorsión Laeral Inelásica: a) Mamposería confinada con piezas sólidas y con refuerzo horizonal; b) Mamposería confinada con piezas sólidas; c) Mamposería confinada con piezas perforadas y con refuerzo horizonal

6 MAMPOSTERÍA CONFINADA Y MAMPOSTERÍA REFORZADA INTERIORMENTE La mamposería confinada es el sisema consrucivo de mamposería más popular en la ciudad de México y en los esados. Desarrollada en Ialia a inicios del siglo 2 para mejorar el comporamieno sísmico de esrucuras de mamposería, llegó a ser popular en la ciudad de México en los años de cuarena como un méodo para conrolar el agrieamieno de los muros debido a los asenamienos diferenciales que se presenan en suelos blandos del área de la ciudad. En sismos poseriores se evidenció el excelene comporamieno de esrucuras de mamposería confinada bien consruidas. Desde enonces, los profesionales de diseño y consrucción en México adoparon el sisema. Como es de esperarse de un sisema que fue desarrollado en el siio de la consrucción y no mediane procesos racionales de invesigación y ensaye, muchas de las recomendaciones de diseño y deallado son empíricas. Los muros de mamposería son confinados verical y horizonalmene con casillos y vigas respecivamene. Los elemenos de confinamieno ienen la inención de ligar el muro esrucural con el sisema de piso y para mejorar las capacidades de deformación y disipación de energía. Cuando son diseñados y deallados propiamene, se puede cuanificar un incremeno de la resisencia laeral. En las NTC-M 24, se orienaron los esfuerzos a clarificar y dar una esrucura más racional de las recomendaciones de mamposería confinada. Las especificaciones relacionadas se concenraron en un capíulo. Para resolver inerpreaciones erróneas de las normas, se incluyeron figuras como la 3a. En las NTC- M 24 se requiere que los exremos de los casillos adyacenes a las aberuras sean reforzados ransversalmene con separaciones pequeñas cuando la resisencia de diseño a compresión diagonal de la mamposería v m *, exceda de 6 kg/cm 2. Ensayes de laboraorio y observaciones de campo muesran que el agrieamieno diagonal de los muros para mamposería resisene, comúnmene penera y cora el casillo de una manera repenina, compromeiendo la esabilidad de la esrucura bajo cargas vericales. 3 m separación de dalas dala en preiles 5 mm losa H 3 1 mm casillos en preiles H H A sh 3 s h A sv s v A p sh = ; h s h 1 mm p h.7 p v.7 p h+ p.2 v p = v A sv s v separación de casillos 4 m 1.5H refuerzo en el perímero de aberuras casillos en inersección de muros a) Especificaciones para Mamposería Confinada separación 3 m s v s v 6 8 mm En los exremos de muros e inersecciones Dos celdas reforzadas consecuivas venana PLANTA b) Especificaciones para Mamposería Reforzada Ineriormene Figura 3 a) Especificaciones para Mamposería Confinada; b) Especificaciones para Mamposería Reforzada Ineriormene

7 MAMPOSTERÍA REFORZADA INTERIORMENTE En México, la mamposería reforzada ineriormene es diferene de los sisemas de mamposería reforzada desarrollada en oros países como Esados Unidos, Nueva Zelanda y Japón. En esos países, se rellenan con morero odas las celdas de las piezas perforadas. En conrase, en México, sólo se rellenan las piezas que ienen refuerzo verical en la alura del muro; por lo ano, un gran número de celdas quedan vacías. Debido a la relaivamene baja demanda de ese sisema, las piezas especiales para colocar refuerzo horizonal y verical no se encuenran fácilmene en el mercado. El refuerzo horizonal se compone de alambres de acero esirado en frío que se colocan en las junas de morero. El esfuerzo de fluencia de ese refuerzo comúnmene varía enre 5 y 6 kg/cm 2. De manera similar a la mamposería confinada, se incluyeron figuras para faciliar las inerpreaciones (Fig. 3b). Resisencia a Corane de Muros Una mejora significaiva en las NTC-M 24 es el cálculo explício de la conribución del refuerzo horizonal a la resisencia a corane. Esa nueva especificación es aplicable ano a la mamposería reforzada ineriormene como a la mamposería confinada. Al respeco, el refuerzo horizonal se refiere a barras de acero colocadas en las junas de morero y ancladas en los exremos del muro o en los casillos inermedios. También se refiere a mallas de acero elecrosoldado ancladas a la mamposería y cubieras con morero a base de cemeno. La posible conribución de la escalerilla a la resisencia a corane del muro es explíciamene excluida debido a que el modo de falla bajo carga cíclica es indeseablemene frágil (Alcocer 1995, 1996a). Para esimar el corane de diseño se adopó una propuesa similar a la empleada en esrucuras de concreo. La conribución de la mamposería a la resisencia a corane se calcula con la ec. 2, en donde F R es el facor de reducción de resisencia, A T es el área ransversal del muro, y P es la carga verical acuando en el muro. Con esa ecuación se inena predecir la fuerza corane al primer agrieamieno diagonal, y fue calibrada de resulados experimenales (Aguilar 1996, Alcocer 1996b, 1999). V mr =F R (.5 v m *A T +.3 P) 1.5 F R v m *A T (2) La conribución del refuerzo horizonal a la resisencia a corane se obiene de la ec. 3, en donde η es un facor de eficiencia, p h es la cuanía de refuerzo horizonal, y f yh el esfuerzo especificado de fluencia del refuerzo horizonal. V sr = F R η p h f yh A T (3) El facor de eficiencia del refuerzo horizonal cuando conribuye a la resisencia a corane del muro, η, fue obenido de daos experimenales (Aguilar 1996, Alcocer 1996b, 1999) (Fig. 4). Ese facor es asociado a la cuanía de refuerzo horizonal que alcanzó deformaciones plásicas en un nivel de disorsión dado. En los ensayes, se regisraron grandes deformaciones del refuerzo horizonal cerca del cenro del muro, mienras que en los bordes del agrieamieno diagonal, las deformaciones fueron comúnmene muy pequeñas (Fig. 4a). El facor η adopado corresponde a los regisros de disorsiones laerales inelásicas permisibles discuidos con anerioridad. El límie superior del porcenaje de refuerzo horizonal indicado en la Fig. 4, se relaciona con la resisencia al aplasamieno de la mamposería. El límie inferior corresponde al porcenaje de refuerzo horizonal necesario para manener la resisencia al primer agrieamieno diagonal. MUROS DIAFRAGMA Y MAMPOSTERÍA NO CONFINADA NI REFORZADA Su incluyeron pocos cambios para el diseño de muros diafragma. Con el objeo de prevenir una falla por corane en las esquinas de las columnas, y siguiendo un meodo de diseño por capacidad, se requiere que cada columna sea deallada y diseñada para resisir una fuerza corane igual a la mia de la craga laeral omada por el diafragma (Eseva 1966). La conribución del muro a la carga laeral se calcula con la ec. 4. V mr = F R (.85 v m * A T ) (4)

8 En las NTC-M 24, se refiere a las esrucuras de mamposería no reforzada como aquellas que no cumplen con las especificaciones para ser clasificadas como mamposería confinada o mamposería reforzada ineriormene. En recienes sismos se ha enido evidencia de la ala vulnerabilidad sísmica en consrucciones de mamposería no reforzada (Alcocer 21; López 21). Para desalenar el uso de mamposería no reforzada, ahora se requiere refuerzo por inegridad esrucural. Ese se coloca vericalmene en las inersecciones de muros a cada 4 m, y horizonalmene en la pare superior de los muros. El porcenaje de refuerzo por inegridad es, en érminos generales, dos erceras pares de las requeridas para esrucuras de mamposería confinada. Ash f si Facor de eficiencia experimenal: i η = p f A Srain, % εy Diagonal D2 A sh f si área del refuerzo horizonal esfuerzo del refuerzo horizonal (experimenal) h yh T + Eficiencia η, % D-R N2 N3 M3 WBW-B M-72 WBW-E Confinada, piezas macizas, refuerzo horizonal Confinada, piezas macizas, malla y morero Confinada, piezas huecas, refuerzo horizonal Escalerilla (no permiido) M-147 M1 N4 M4 M-211 E cycle ± 1 cycle ± 3 cycle ± 5 cycle ± 7 cycle ± 9 cycle ± 11 cycle ± 13 cycle ± 15 cycle ± 16 W Srain, % εy Diagonal D Limies NTC-M 24: NTC-M 24 (Alcocer 1996b y 1999) p h f yh, MPa.3 MPa.3 f m* V p mr h f yh 1.2 MPa, piezas sólidas F R A.9 MPa, piezas huecas T Figura 4 Facor de eficiencia del refuerzo horizonal para la conribución a la resisencia a corane del muro ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN, INSPECCIÓN Y CONTROL DE OBRA El objeivo de las NTC-M 24 es mejorar la calidad de la consrucción mediane sus especificaciones, inspección y programas de conrol de obra. Se incluye una lisa muy amplia de punos que deben ser especificados en los planos esrucurales, y que deben ser revisados en campo. Las especificaciones cubren desde especificaciones de maeriales y propiedades mecánicas hasa dealles del refuerzo (Fig. 5), olerancias consrucivas y méodos aprobados de consrucción. EVALUACIÓN ESTRUCTURAL Y REHABILITACIÓN DE ESTRUCTURAS EXISTENTES Se incluyen requisios para la evaluación esrucural y rehabiliación de esrucuras de mamposería exisenes. Aunque el comporamieno de esrucuras de mamposería en México ha sido acepable, especialmene durane sismos severos, se decidió incluir ese ema debido a que las NTC-M son usadas como un modelo en México. Esa decisión fue ambién inspirada en el vaso número de esrucuras auo-consruidas en áreas urbanas. Dependiendo del ipo de elemeno afecado, el daño es dividido en esrucural y no esrucural. El daño esrucural de elemenos se clasifica en uno de cinco niveles, dependiendo de su efeco en el comporamieno. En las NTC-M se requiere la consideración del daño en el comporamieno de la esrucura.

9 1 cm 1 cm Concreo: f ' 15 MPa (15 kg/cm²) c muro esribo cerrado piezas del muro piezas del muro casillo h c casillo inerior h c c A s.2 ² fy en res o más barras celdas rellenas con concreo f ' 12.5 MPa (125 kg/cm²) c res o más barras PLANTA f ' esribo h c ELEVACIÓN s dala dala pieza 2 mm 1.5 casillo pieza s esribo 2 mm 1.5 A sc pieza 1 s f y hc Figura 5 Especificaciones de deallados para casillos y vigas EVALUACIÓN EXPERIMENTAL DE ESTRUCTURAS DE MAMPOSTERÍA PARA DISEÑO SÍSMICO En años recienes, varios sisemas de mamposería disinos a los considerados explíciamene en las NTC-M han sido desarrollados y adopados en oros esados, y han sido propuesos para ser empleados en regiones de alo peligro sísmico. Sin embargo, no exisía un crierio único para asegurar su validez écnica y nivel de seguridad, así, aparecen conflicos y dudas sobre su uso. Para superar ese problema, se desarrolló un crierio de acepación. El crierio se basa en un méodo similar, recienemene publicado para esrucuras de marcos de concreo prefabricado (ACI 21). El crierio de acepación iene origen en la evidencia experimenal de las caracerísicas esrucurales más imporanes; a saber, resisencia laeral, pérdida de rigidez, capacidad de disipación de energía y capacidad de deformación de los muros. En las NTC-M 24, claramene se define el proocolo experimenal que se debe seguir (i.e. hisoria de carga, insrumenación, lecura de daos, ec.). Los resulados experimenales de muros de mamposería confinada consruidos con piezas aresanales fueron uilizados como marco de referencia para esablecer el crierio. CONCLUSIONES Se han presenado las modificaciones más imporanes a las Normas Técnicas Complemenarias para Diseño y Consrucción de Esrucuras de Mamposería del DF. La mayoría de los cambios se basa en programas analíicos y experimenales y en observaciones de campo realizadas en México, paricularmene en mamposería confinada y mamposería reforzada ineriormene. Se ha pueso énfasis en la simplificación y clarificación de las especificaciones, así como en la incorporación del esado acual del conocimieno. Se incluyó un amplio número de figuras. La conribución del refuerzo horizonal y de las mallas de acero elecrosoldada a la resisencia a corane del muro es ahora explicia y calculable. Se incluyeron nuevas especificaciones para deallado, inspección y conrol de obra, y para evaluación y rehabiliación de esrucuras exisenes. Se desarrolló un nuevo crierio de acepación para sisemas de mamposería sujeas a fuerzas inducidas por sismos.

10 AGRADECIMIENTOS Se agradece al Gobierno del Disrio Federal por apoyar financieramene la revisión de las NTC-M. REFERENCIAS ACI (21), American Concree Insiue, Accepance Crieria for Momen Frames Based on Srucural Tesing, ITG1.1, 1 pp. ACI (22), Join ACI-ASCE-TMS Commiee 53, Building Code Requiremens for Masonry Srucures, 147 pp. Aguilar, G., R. Meli, Diaz, R. Vazquez-del-Mercado (1996), Influence of Horizonal Reinforcemen on he Behavior of Confined Masonry Walls, Memorias de la Elevenh World Conference on Earhquake Engineering, Elsevier, Acapulco, Mexico, Junio, ar. no Alcocer S.M. and R. Meli (1995), Tes Program on he Seismic Behavior of Confined Masonry Srucures, The Masonry Sociey Journal, The Masonry Sociey, vol. 13, no. 2, Feb., pp Alcocer S.M. (1996a), Implicaions Derived from Recen Research in Mexico on Confined Masonry Srucures, Memorias, CCMS Symposium, American Sociey of Civil Engineers, Chicago, April 1996, pp Alcocer S.M., J.A. Pineda J.A., J. Ruiz, and J.A. Zepeda (1996b), Rerofiing of Confined Masonry Walls wih Welded Wire Mesh, Memorias de la Elevenh World Conference on Earhquake Engineering, Elsevier, Acapulco, Mexico, Junio, paper no Alcocer S.M. and J.A. Zepeda (1999), Behavior of Muli-Perforaed Clay Brick Walls under Earhquake-Type Loading, Memorias de la Eighh Norh American Masonry Conference, Ausin, Texas, Junio. Alcocer S.M., G. Aguilar, L. Flores, D. Birán, R. Durán, O.A. López, M.A. Pacheco, C. Reyes, C.M. Uribe, and M.J. Mendoza (21), El sismo del 15 de junio de 1999, Tehuacán, Cenro Nacional de Prevención de Desasres (SEGOB), ISBN , Dic., 198 pp. Bazán E., and R. Meli (1998), Diseño sísmico de edificios, Limusa-Noriega, México, D.F., 317 pp. EERI (2), Earhquake Engineering Research Insiue Kocaeli, Turkey, Earhquake of Augus 17, 1999 Reconnaissance Repor, Oakland, California, December, 461 pp. EERI (23), Earhquake Engineering Research Cener The Quindío, Colombia, Earhquake of January 25, 1999, (January 2, 23). Eseva L. (1966), Behavior under Alernaing Loads of Masonry Diaphragms Framed by Reinforced Concree Members, Inernaional Symposium on he Effecs of Repeaed Loading of Maerials and Srucural Elemens, RILEM, Mexico, Sep. Inernaional (2), Inernaional Conference of Building Officials. López O.A., C. Reyes, R. Durán, D. Birán, and J. Lermo (21), El sismo del 3 de sepiembre de 1999, Oaxaca, Cenro Nacional de Prevención de Desasres (SEGOB), ISBN , Dic., 65 pp. NTC-M (24), Normas Técnicas Complemenarias para Diseño y Consrucción de Esrucuras de Mamposería, Gobierno del Disrio Federal, 47 pp. Schwaighofer, J. and H.F. Microys (1969), Analysis of Shear Walls Using Sandard Compuer Programs, ACI Journal, Dic., pp