4. Temperaturas y condensaciones en cerramientos

Transcripción

1 4. Temperaturas y condensacones en s 4.1. Prncpos generales El atmosférco contene certa cantdad de vapor de agua que varía de una manera cíclca con los cambos estaconales o crcunstancal, dependendo de la produccón esporádca de vapor de agua. A una temperatura dada el no puede contener en estado de vapor más que una cantdad de agua nferor a un nvel máxmo denomnado de saturacón (13 g/kg a 18 C, por ejemplo). Cuando el contendo de vapor de agua es menor (10,4 g/kg, por ejemplo), el no está saturado y se caracterza por su humedad relatva o relacón entre el peso o presón de vapor de agua exstente y el vapor de agua saturante (10,4/13 = 80%). La presón de saturacón será más elevada a medda que la temperatura del sea más alta, como se ve en el ábaco pscrométrco adjunto al fnal del anexo. Una masa de ncalmente no saturada (80% a 18 C, por ejemplo) llevada a una temperatura más baja puede alcanzar el nvel de saturacón sn necesdad de ver modfcada su presón de vapor de agua. A partr de este punto parte del vapor de agua se condensará en estado líqudo. La temperatura a partr de la cual se produce esta condensacón se denomna punto de rocío del ambente consderado (14 C, en este ejemplo). Así, pues, se producrá sempre el fenómeno de la condensacón cuando el descenda su temperatura hasta un nvel gual o nferor a su punto de rocío, o cuando el vapor contendo en el se encuentre en contacto con un u objeto cuya temperatura sea nferor al punto de rocío Gradente de temperaturas en los s Debdo a la dferenca de temperaturas del a ambos lados de los s, se produce un movmento o flujo de calor desde el lado más calente al más frío. La magntud de este ntercambo depende drectamente de la resstenca térmca que ofrezca dcho. En estado estaconaro, este flujo de calor producrá un gradente de temperatura en el que nos permtrá conocer la temperatura de cualquer punto del msmo. Para realzar este cálculo pueden segurse dos procedmentos: uno analítco y otro gráfco, resultando éste generalmente más cómodo. Analítcamente puede establecerse que: donde: T Te RT = T t 1 / h Es la temperatura del ambente nteror, en C. Es la temperatura del ambente exteror, en C. t Es la temperatura superfcal nteror del, en C. RT Es la resstenca térmca total del en h m 2 C/kcal (m 2 C/W). 1/h Es la resstenca térmca superfcal nteror del, en h m 2 C/kcal (m 2 C/W). Lo que gráfcamente se expresa en las fguras en dagramas de temperaturas-resstencas térmcas y temperaturas-espesor.

2 50 NBE CT-79. Condcones térmcas en los edfcos Temperatura n C ext. nt. t Temperatura n C ext. 1 2 n nt. t n T t e 1/h e e 1 /λ 1 e 2 /λ 2 R e n /λ n 1/h Resstenca térmca 1/ he R c R 1/h Resstenca térmca Temperatura en C exteror nteror t Temperatura n C exteror 1 2 n nteror T t e e 1 e 2 e en Espesor e Espesor En un formado por varas s la caída de temperatura de cada una de las s puede calcularse: Donde: t T n / λn T r n n = ( e ) = R R t n Caída de temperatura en la n, en C. y Defndos anterormente. e n Espesor de la n, en m. λ n Conductvdad térmca de la n, en kcal/h m C (W/m C). R T Defndo anterormente. r n Resstenca térmca de la n. T Dferenca de temperaturas exteror e nteror, t e t. La expresón gráfca se da en las fguras adjuntas que permten calcular gráfcamente la temperatura estructural del. T T 4.3. Cálculo de condensacones superfcales Los factores que ntervenen en la posbldad de que se produzcan condensacones superfcales nterores en un son: Coefcente de transmsón térmca K del. Temperatura y humedad relatva H R del ambente nteror (factores que determnan la temperatura o punto de rocío t r ) y Temperatura del exteror. Como se vo en el apartado 4.2 la dferenca de temperaturas entre el nterno de un local y los s que lo delmtan es proporconal al poder aslante de éstas y a la dferenca de temperaturas entre los ambentes nteror y exteror. De aquí se deduce que, en un régmen estable de paso de calor, la temperatura superfcal nterna

3 Temperaturas y condensacones en s 51 de una pared se obtene de la expresón: t K = T ( h ) Dferenca -, en C K=0,50 K=0,50 K=1, 00 K=1,50 K=1, 00 K=2,00 K=2,50 K=1,50 K=3,00 donde las notacones tenen el msmo sgnfcado que en 4.2. Para la resstenca térmca superfcal nteror 1/h se tomarán los sguentes valores, tomados de la Tabla 2.1 del Anexo 2: K=2,00 K=2,50 K=3,00 0,13 h m 2 C/kcal, (0,11) m 2 C/W, para s vertcales con flujo de calor horzontal. 0,11 h m 2 C/kcal, (0,09) m 2 C/W, para s horzontales con flujo de calor de abajo arrba. (0,20 h m 2 C/kcal, (0,17) m 2 C/W, para s horzontales con flujo de calor de arrba abajo. Con los ábacos sguentes puede obtenerse gráfcamente el valor de la dferenca entre la temperatura del nteror y la temperatura superfcal nteror t del. Entrando para cada ábaco con la dferenca de temperaturas nteror y exteror,, se corta horzontalmente a la recta correspondente al valor de K del y en la vertcal se obtene el valor de la dferenca t Cerramentos horzontales Dferenca -t, en C Flujo de calor: de abajo arrba de arrba abajo Valores de K en kcal/hm 2 C permte saber que no habrá condensacones superfcales mentras se cumpla la condcón: t > t r Sendo t r la temperatura o punto de rocío del ambente nteror a una temperatura y humedad relatva H R dadas. El valor de t r puede obtenerse en el ábaco pscrométrco adjunto. Análogamente, para unos valores dados de t y puede determnarse cuál es el valor de la humedad relatva H R nteror con la que se producrán condensacones superfcales. Dferenca -, en C K=0, Cerramentos vertcales Dferenca -t, en C Flujo de calor horzontal Valores de K en kcal/hm 2 C Por ejemplo, para una temperatura nteror de 18 C, exteror de 0 C y un vertcal con K = 1,50 kcal/h m 2 C, la dferenca entre la temperatura del ambente nteror y la de la superfce nteror del será de 3,6 C. De este valor podremos deducr el de t, que nos K=1, 00 K=1,50 K=2,00 K=2,50 K=3, Elmnacón del resgo de condensacón superfcal por renovacón de La elevacón de la humedad relatva en un local está lmtada por la renovacón del nteror por con menor presón de vapor procedente del ambente exteror o de otro local próxmo. S P v y P ve son, respectvamente, las presones de vapor de agua nteror y exteror, N el número de renovacones horaras de, el producto (P v P ve )N la cantdad de vapor elmnada, en gramos por hora y por metro cúbco de local y V la cantdad de vapor de agua producda de una manera contnua en el tempo y en el espaco, es decr, en g/m 3 h, el resgo de condensacón se evtará cuando: V N > P P v ve Renovacones/hora

4 52 NBE CT-79. Condcones térmcas en los edfcos Sendo P v menor o gual a la presón de vapor de saturacón a la temperatura superfcal nteror t. La presón de vapor exteror P ve debe estmarse para los cálculos como la correspondente a la temperatura mínma meda del mes más frío con una humedad relatva del 95%. La presón de vapor nteror P v será la correspondente a la temperatura nteror de uso del local con una humedad relatva nteror que no podrá ser superor al 75%, excepto los locales húmedos como cocnas o baños donde eventualmente se admte que sea del 85%. Cuando en el local exsta un sstema de calefaccón seca será sufcente para los cálculos estmar que la humedad relatva nteror es del 60%. Como orentacón a la produccón típca de vapor de agua, en una vvenda de tres dormtoros pueden darse 7 kg/día, correspondentes a las sguentes fuentes de emsón: Fuente regular de emsón de vapor Cantdad de vapor en kg/día Cocnado 3,0 Baños y lavado 1,0 Actvdad durna 1,5 Sueño 1,5 Total: 7,0 A estas fuentes regulares de emsón de vapor de agua pueden añadrse otras eventuales Elmnacón del resgo de condensacón superfcal por mejora del aslamento térmco del Otra de las vías posbles para evtar la condensacón de agua sobre las superfces nterores de un exteror es el aumento del aslamento térmco del medante el suplemento de un materal aslante o ncremento del espesor del que ncalmente se ha proyectado. A contnuacón se expone el procedmento de cálculo del espesor mínmo de este aslamento suplementaro. Susttuyendo en la expresón del apartado 4.3 la temperatura superfcal nteror t por la temperatura de rocío del nteror t r y operando, el coefcente de transmsón de calor queda: en la que es el valor de la temperatura exteror. S se consdera que la resstenca térmca total del muro aslado 1/K es la suma de la resstenca térmca de éste sn aslar 1/K 0 más del aslamento e/λ, se tene que: donde: e λ K o T tr K = h T T 1 1 e = + K K 0 λ Espesor del materal aslante suplementaro, en m. Conductvdad térmca del aslamento en kcal/m h C (W/m C). Coefcente de transmsón de calor del sn aslamento, en kcal/m 2 h C (W/m 2 C). Susttuyendo en la segunda fórmula el valor de K dado en la prmera, y operando se obtene: T Te e = λ h ( T Tr ) 1 K 0 que da el espesor de un aslamento suplementaro de conductvdad térmca λ para el cual no se producen condensacones superfcales en un de resstenca térmca 1/K 0 para unas condcones hgrométrcas del ambente dadas. e 4.6. Otras recomendacones para evtar condensacones superfcales nterores En clmas fríos e ncluso templados, no se puede garantzar la ausenca de condensacones superfcales nterores, especalmente en vvendas, en tanto en cuanto éstas no dspongan de un sstema de calefaccón unforme, y de una correcta ventlacón.

5 Temperaturas y condensacones en s 53 En edfcos que carezcan de calefaccón, el revestmento nteror, preferblemente será de un materal absorbente que no se deterore con la humedad y se recomenda colocar una pntura fungcda. La calefaccón de que estén dotadas algunas de las habtacones, será preferblemente seca, y en el caso de que así no lo sea, se recomenda evacuar drectamente al exteror los productos de la combustón. En los locales con mayor humedad ambente, cocnas, aseos y baños, el revestmento es aconsejable que sea mpermeable y deben estar dotados de una extraccón de permanente, extraccón que, en la cocna, es aconsejable que esté localzada en la zona de mayor produccón de vapor y dotada de la campana correspondente. En los s con puentes térmcos, se recomenda que la dferenca de temperaturas entre el ambente nteror y las dversas partes del cumpla la relacón: sendo: t T t mn T t normal 1 5 2, en fachadas lgeras, en fachadas pesadas temperatura ambente nteror. temperatura superfcal nteror, que será mínma en el puente térmco y normal en la parte normal del muro. A estos efectos se consderan fachadas lgeras aquellas cuyo peso por metro cuadrado es nferor a 200 kg y fachadas pesadas al resto Cálculo de condensacones en el nteror de los s El vapor de agua producdo en el nteror de un local aumenta la presón de vapor del ambente y esto ocasona una dferenca de presón de vapor entre los ambentes nterno y externo en vrtud de la cual se produce un proceso de dfusón de vapor a través del elemento separador de los dos ambentes, desde el ambente con más presón de vapor, generalmente el nteror, haca el ambente con menos presón de vapor, generalmente el exteror. En este fenómeno de transporte de vapor a través del, s en algún punto de su nteror la presón de vapor es superor a la de saturacón en ese punto, o dcho de otra forma, s la temperatura en ese punto es nferor a la de rocío del vapor en el msmo se producrá condensacón de vapor de agua. Al producrse el fenómeno de condensacón exste un desprendmento de calor. Esto, junto a la nfluenca de la caplardad del materal, hace que la dfusón sea un problema de bastante complejdad, no sempre gobernado por las leyes smples de la dfusón de gases, lo que oblga, a efectos práctcos, a la ntroduccón de certas hpótess smplfcadoras. Así, el fenómeno de la dfusón del vapor de agua en este campo se estuda de una manera análoga al de la transmsón de calor en régmen permanente, es decr, en el proceso ncal de la condensacón, cuando la cantdad de agua condensada sea tal que se consdere que no ha habdo lugar a fenómenos secundaros. El cálculo para predecr s exstrán o no condensacones en el nteror del puede abordarse de la sguente manera: 1. Calculando, analítca o gráfcamente, la temperatura estructural del según el método propuesto en el apartado Calculando, analítca o gráfcamente, la temperatura de rocío correspondente a todos los puntos del desde sus superfces nteror a la exteror. 3. Comparando ambas temperaturas, en aquellos puntos en que la temperatura del sea gual o nferor a la de rocío podrán producrse condensacones nterstcales. Planteado anterormente el cálculo de la temperatura estructural del, se plantea en el 2. punto el cálculo de la temperatura de rocío a través del. Para ello necestaremos conocer la resstenca al vapor R v de los materales que consttuyen el. Esta resstenca es el resultado de multplcar su resstvdad al vapor r v por su espesor. Los valores de resstvdades al vapor r v, o sus nversos: las permeabldades al vapor d v, se dan en la Tabla 4.2. Conocda la dferenca de presones de vapor entre los ambentes nteror y exteror P v P ve, la caída de dcha presón a través del es drectamente proporconal a la resstenca al vapor del msmo. En un formado por varas s o capas con dstntos valores de re-

6 54 NBE CT-79. Condcones térmcas en los edfcos sstenca al vapor, la caída de presón en cada es análogamente proporconal a la resstenca de dcha. Puede establecerse así que: sendo: P vn Rvn e r Pvn = ( Pv Pve ) = ( Pv Pve ) = R R vt n vn caída de presón de vapor en la n, en mbar. P v presón de vapor del nteror, en mbar. P ve presón de vapor del exteror, en mbar. R vn resstenca al vapor de la n, en MN s/g o mmhg m 2 día/g. e n espesor de la capa n, en m. r vn resstvdad al vapor de la capa n, en MN s/g m o mmhg m 2 día/g cm. vt R vt resstenca al vapor total del en MN s/g o mmhg m 2 día/g. Conocdos punto a punto las presones de vapor correspondentes al es posble por medo del ábaco pscrométrco o de la tabla de presones de saturacón conocer la temperatura de rocío de cada punto. Esta temperatura de rocío comparada con la estructural nos permtrá conocer punto a punto, de modo analítco o gráfco s es en todo momento nferor a la estructural, con lo cual no exstrá resgo de condensacones. En caso contraro podremos determnar en qué parte del pueden producrse éstas. Este cálculo permte tomar las decsones que tendan a evtarlo como nclusón de barreras de vapor, nueva ordenacón de las s, aumento del espesor del aslamento, etc. Gráfcamente, este cálculo puede llevarse a las fguras sguentes en las que a título de ejemplo se ext nt. exteror nteror Temperatura n C Temperatura n C 1/h e e 1 /λ 1 e 2 /λ 2 e 3 /λ 3 1/h Resstenca térmca e 1 e 2 e 3 Espesor e Perfl de temperaturas en coordenadas: Temperatura-Resstenca térmca Perfl de temperaturas en coordenadas: Temperatura-Espesor a 1 b 2 c 3 d a 1 b 2 c 3 d Presones de vapor P v Pv Pv c Temperatura en C tr Pv b tr c Pv e tr b tr e e 1 /dv 1 e 2 /dv 2 e 3 /dv 3 Resstenca al vapor Rv Espesor Perfl de presones de vapor en coordenadas: Presones de vapor-resstenca al vapor Perfl de temperaturas y temperaturas de roco en coordenadas: Temperatura-Espesor

7 Temperaturas y condensacones en s 55 ha dspuesto un con tres s de materales y espesores dferentes Prevencón de condensacones en el nteror de los s En los s en los que se ncluya un materal aslante debe comprobarse que no exsten condensacones en el aslamento. En el caso de que el sea una cuberta, se comprobará que no exste condensacón en la msma, s ben se podrán admtr condensacones cuando éstas no perjudquen al materal donde se forman y además puedan ser evacuadas al exteror sn que mojen por transmsón o goteo al materal aslante o pueda penetrar en el nteror de los locales. En s vertcales de dos s en los que la cámara pueda r rellena total o parcalmente con el aslamento se tomarán meddas para lograr que el aslamento no absorba humedad, como no poner en contacto con la pared exteror el aslamento, cuando exsta la posbldad de que el agua de lluva pueda llegar hasta él. Para ello, exstrá al menos un centímetro de dstanca entre el aslamento y la exteror, y ésta tendrá los dspostvos de evacuacón necesaros para evtar embolsamentos de agua. A título de recomendacón pueden exstr orfcos de evacuacón con pendente haca el exteror, con un dámetro no nferor a 10 mm, y protegdos sufcentemente para que no dejen penetrar en el nteror de la cámara el agua de lluva acompañada de presón de vento. Otra recomendacón para evtar la condensacón nterstcal en s puede ser el empleo de barreras de vapor que aumentarán la resstenca al paso del vapor en la parte calente de los s. En nngún caso deberán colocarse en la parte fría. Tambén puede consegurse este efecto dsmnuyendo la resstenca al vapor en la parte fría del, que en el caso de muros puede consegurse, como se djo anterormente, con la pequeña ventlacón por medo de orfcos en el caso de muros o cubertas con cámara. En muros con cámara de suelen presentarse condensacones de vapor de agua preferentemente en el lado frío de la cámara. En cuanto a los acabados nterores absorbentes, éstos hacen posble la absorcón del agua de condensacón que eventualmente se pueda tolerar, evaporándola al medo ambente en los momentos de sequedad Abaco pscrométrco y tabla de presones de vapor En el ábaco pscrométrco adjunto se muestra la nterdependenca de la humedad relatva, en la escala a la zquerda, la temperatura seca en la escala horzontal, y la masa de vapor de agua por masa de seco con su equvalenca en presón de vapor, de mbar, en la escala de la derecha. A título de ejemplo, para aclarar su utlzacón, puede decrse que s la temperatura seca exteror del es 0 C y el contene 3,4 g/kg de seco, la humedad relatva es del 90 %, y exste una presón de vapor de 5,4 mbar. Esta puede ser una típca condcón del en nverno. En el dagrama es el punto A. Este msmo, con la msma cantdad de agua por masa de seco, calentado a 20 C pasa a tener una humedad relatva del 23 %, lo cual nos demuestra lo que sucede cuando ntroducmos este exteror para ventlacón y lo calentamos. En el dagrama es el punto B. S a este le aportamos 7 g/kg como resultados de actvdades normales en un edfco, a la msma temperatura, su humedad relatva ascenderá al 70 % con una presón de vapor de 16,5 mbar, y un contendo de 10,4 g/kg. En el dagrama es el punto C. Fnalmente, podemos ver este msmo para alcanzar la saturacón tendrá que bajar al menos su temperatura a 14,5 C. En la Tabla 4.1 se dan, a efectos de facltar los cálculos, las presones de saturacón de vapor de agua en el, en mbar, para temperaturas secas comprenddas entre +25 y 10 C Permeabldad al vapor de materales empleados en s Los datos que aparecen en estas tablas de algunos materales utlzables en s, son valores típcos ndcatvos para los cálculos que se precsan en esta Norma. Pueden tomarse valores más estrctos cuando el materal dsponga de datos avalados por Marca o Sello de Caldad y en su defecto se dsponga de ensayos realzados en los últmos dos años por laboratoros ofcales. Los valores aparecen en undades tradconales y entre paréntess en el Sstema Internaconal S.I.

8 56 NBE CT-79. Condcones térmcas en los edfcos Los valores de las tablas se dan, a efectos de facltar los cálculos, en forma de resstvdades y resstencas al vapor, es decr, los valores nversos de la permeabldad y permeanca respectvamente, que suelen ser los datos ofrecdos por los fabrcantes.

9 Temperaturas y condensacones en s 57 Tabla 4.1 Temperatura C ,68 31,86 32,05 32,24 32,44 32,62 32,82 33,01 33,21 33, ,84 30,01 30,20 30,38 30,56 30,74 30,93 31,12 31,30 31, ,09 28,26 28,42 28,60 28,77 28,94 29,13 29,30 29,84 29, ,57 26,60 26,76 26,92 27,09 27,25 27,42 27,58 27,76 27, ,86 25,02 25,17 25,33 25,48 25,64 25,80 25,96 26,12 26, ,38 23,52 23,66 23,81 23,96 24,10 24,26 24,41 24,56 24, ,97 22,10 22,24 22,38 22,52 22,66 22,80 22,94 23,09 23, ,64 20,76 20,89 21,02 21,16 21,29 21,42 21,56 21,69 21, ,37 19,49 19,61 19,74 19,86 20,00 20,13 20,25 20,37 20, ,17 18,29 18,41 18,53 18,65 18,77 18,89 19,01 19,13 19, ,05 17,16 17,27 17,39 17,49 17,60 17,72 17,83 17,95 18, ,99 16,08 16,19 16,29 16,40 16,51 16,61 16,72 16,83 16, ,97 15,07 15,17 15,27 15,37 15,47 15,57 15,68 15,77 15, ,03 14,12 14,21 14,31 14,40 14,49 14,59 14,68 14,77 14, ,12 13,21 13,31 13,39 13,48 13,57 13,65 13,75 13,84 13, ,28 12,46 12,44 12,52 12,61 12,69 12,77 12,87 12,95 13, ,48 11,56 11,64 11,72 11,79 11,87 11,95 12,03 12,12 12, ,72 10,80 10,87 10,95 11,03 11,09 11,17 11,25 11,32 11, ,01 10,08 10,16 10,23 10,29 10,36 10,44 10,51 10,59 10, ,35 9,41 9,48 9,55 9,61 9,68 9,75 9,81 9,88 9, ,72 8,79 8,84 8,91 8,97 9,03 9,02 9,16 9,23 9, ,13 8,19 8,25 8,31 8,36 8,43 8,48 8,55 8,60 8, ,57 7,63 7,68 7,75 7,80 7,85 7,91 7,96 8,01 8, ,05 7,11 7,16 7,21 7,27 7,32 7,36 7,41 7,47 7, ,57 6,61 6,67 6,71 6,76 6,81 6,85 6,81 6,96 7, ,11 6,15 6,20 6,24 6,28 6,33 6,37 6,43 6,47 6,52 0 6,11 6,05 6,00 5,96 5,91 5,87 5,81 5,76 5,72 5,67 1 5,63 5,57 5,53 5,48 5,44 5,39 5,35 5,31 5,25 5,21 2 5,17 5,13 5,08 5,04 5,00 4,96 4,92 4,88 4,84 4,80 3 4,76 4,72 4,68 4,64 4,60 4,56 4,52 4,48 4,44 4,40 4 4,37 4,33 4,29 4,25 4,23 4,19 4,15 4,12 4,08 4,04 5 4,01 3,97 3,95 3,91 3,88 3,84 3,81 3,77 3,75 3,71 6 3,68 3,65 3,61 3,59 3,56 3,52 3,49 3,47 3,44 3,40 7 3,37 3,35 3,32 3,29 3,27 3,23 3,20 3,17 3,15 3,12 8 3,09 3,07 3,04 3,01 2,99 2,96 2,93 2,91 2,88 2,85 9 2,83 2,81 2,79 2,76 2,73 2,71 2,69 2,67 2,64 2, ,60 2,57 2,55 2,52 2,51 2,48 2,45 2,44 2,41 2,40 Presón de saturacón P s en mbar del vapor de agua a temperaturas secas entre +25 C y 10 C.

10 58 NBE CT-79. Condcones térmcas en los edfcos Tabla 4.2. Resstvdades al vapor de agua Materal MN s/g m Resstvdad al vapor r v (1) mmhg m 2 día/g cm Are en reposo (cámaras) 005,5 00,004 Are en movmento (cámaras ventladas) 0,0 0,000 Fábrca de ladrllo maczo 055,0 00,048 Fábrca de ladrllo perforado 36,0 0,031 Fábrca de ladrllo hueco 030,0 00,026 Fábrca de pedra natural ,13-0,39 Enfoscados y revocos 100,0 00,087 Enlucdos de yeso 60,0 0,052 Placas de amanto-cemento 1,6-3,5 0,001-0,003 Hormgón con árdos normales o lgeros ,026-0,086 Hormgón ado con espumantes 020,0 00,017 Hormgón celular curado al vapor 77,0 0,060 Madera ,039-0,065 Tablero aglomerado de partículas ,013-0,052 Contrachapado de madera ,30-5,20 Hormgón con fbra de madera ,013-0,035 Cartón-yeso, en placas ,039-0,052 AISLANTES TERMICOS Aglomerado de corcho UNE ,0 0,080 Espuma elastomérca ,600 Fbra de vdro (2) 9,0 0,007 Lana mneral: Tpos I y II 009,6 00,008 Tpos III, IV y V 10,5 0,009 Perlta expandda 000,0 000,00 Polestreno expanddo UNE : Tpo I 138,0 00,120 Tpo II 161,0 0,140 Tpo III 173,0 00,150 Tpo IV 207,0 0,180 Tpo V 253,0 00,220 Polestreno extrusonado ,45-0,90 Poletleno retculado ,330 Polsocanurato, espuma de 77,0 0,060 Poluretano aplcado n stu, espuma de: Tpo I 96,0 0,083 Tpo II 127,0 00,111 Tpo III 161,0 0,142 Tpo IV 184,0 00,166 Poluretano aplcado n stu, espuma de: Tpo I 076,0 00,066 Tpo II 82,0 0,071 Urea formaldehdo, espuma de ,017-0,026 (1) Es el nverso de la permeabldad al vapor d v. (2) Cualquer tpo sn nclur proteccones adconales que puderan consttur barrera de vapor.

11 Temperaturas y condensacones en s 59 Tabla 4.3. Resstenca al vapor de agua Materales en forma de lámna (1) MN s/g Resstenca al vapor (2) mmhg m 2 día/g cm Hoja de alumno de 8 mcras 4000,00 347,000 Lámna de poletleno de 0,05 mm 103,00 9,000 Lámna de poletleno de 0,10 mm 0230,00 020,000 Lámna de poléster de 25 mcras 24,00 2,08,0 Papel Kraft con oxasfalto 0009,70 000,840 Papel Kraft 0,43 0,037 Pntura al esmalte 7,5-40, 0,65-3,48 Papel vnílco de revestmento ,43-0,86 (1) Pueden consderarse como barreras de vapor aquellos materales lamnares cuya resstenca al vapor está comprendda entre 10 y 230 MN s/g (0,86 y 20 mmhg m 2 día/g). (2) Es el nverso de la permeanca al vapor.