Figura del Problema # 1

Transcripción

1 Separador Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) PROBLEMA # 1 Utlzando el sstea de refrgeracón ostrado en la fgura, deterne las condcones de presón, teperatura, potenca total y la tasa de crculacón del refrgerante (propano), para anejar 55MM PCND de gas natural de coposcón conocda de 450 lpca y 100 ºF la cual será enfrado a -35 ºF, consderando una efcenca de copresón de Cop. (GN) C 1 C 2 C 3 n-c 4 n-c 5 n-c % olar Fgura del Problea # 1 Gas Natural P entrada T entrada 14 A B C Evaporador Evaporador 2 Gas Natural P salda T salda 12 8 Copresor alta 7 5 Copresor baja (Propano) 9 3-A (gas sat.) Condensador 3 3-B E T salda Agua T entrada D (líq. Sat.) Ing. Saulo Mendoza 1-21

2 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Solucón del ejercco: Tasa gas = PCND P A = 450 lpca T A = 100 ºF T C = -35 ºF Efc. cop = 0.80 T b (C 3 ) = ºF (GPSA) Dagraa Presón-Entalpía (L) C cond P (L+V) evap. (V) P at nota: los puntos 1, 2, 3, 4 y 1 representan el cclo de Carnot para un Sstea de Refrgeracón Mecánca sn el uso de econozador. Ahora ben, los puntos 1, 5, 8, 9, 3, 10, 11, 12 y 1 representan un Sstea de Refrgeracón Mecánca con ayor provecho del calor latente de vaporzacón debdo al epleo de econozadores. Ing. Saulo Mendoza 2-21

3 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Caracterzacón del Coponente Puro o Refrgerante (Propano): Corrente Condcón T(ºF) P(psa) (btu/lb) Vapor Saturado Líqudo Saturado S no hubese econozador aplca este punto S no hubese econozador aplca este punto Observacones (S 1 = S 5 ) dealente Copresor de baja 3 = 10 = 13 Válvula de expansón Vapor Sobrecalent. Vapor Saturado Vapor Sobrecalent. Vapor Sobrecalent. Vapor Sobrecalent. Líqudo + Vapor Líqudo Saturado Líqudo + Vapor Líqudo + Vapor Vapor Saturado (S 5 = S 1 ) dealente Copresor de baja = 14 Igual Condcón () (S 8 = S 9 ) dealente Copresor de alta (S 9 = S 8 ) dealente Copresor de alta 10 = 3 Válvula de expansón 11 = 12 Válvula de expansón 12 = 11 Válvula de expansón 13 = 3 Válvula de expansón 14 = Igual Condcón () Procedento para construr la tabla: 1.- Teperatura, presón y entalpía en la corrente 12 (dos fases) Se consdera en el evaporador 2 un DT 15 ºF) entre las correntes C y 12, pero debdo a que T 12 estaría por debajo de la de ebullcón del C 3, se toa T b (C 3 ) = T 12 : DT C 12 T C T 12 DT C-12 = 8.73 ºF T 12 = ºF nota: la teperatura de la corrente 12 debe ser superor o en el peor de los casos gual a T b (C 3 ). coo se tene la teperatura de la corrente 12 a la entrada del evaporador 2 y sabendo que llega en estado de dos fases, entonces del dagraa P- (C 3 ) se tene la presón P 12 P 12 = 1 psa (aproxadaente) Ing. Saulo Mendoza 3-21

4 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) para deternar la entalpía en este punto se debe calcular prero en la corrente 11 debdo a que serán las sas porque hay una válvula de expansón, entonces: 12 = Teperatura, presón y entalpía en la corrente 3 (líqudo saturado) Consderando que en el Condensador, la teperatura a la que se verte el agua al abente es de 120 ºF (corrente E), cuplendo así con las regulacones abentales, se tene: T salda ( 2 O) = 120 ºF (esta teperatura es slar a la que llevaría la corrente 3) T 3 = 120 ºF coo se tene la teperatura de la corrente 3 a la salda del condensador y sabendo que ésta sale en condcones de líqudo saturado, entonces del dagraa P- (C 3 ) se tene la presón P 3 y 3 P 3 = 240 psa 3 = -780 btu/lb 3.- Presón en la corrente 9 (vapor sobrecalentado) consderando una cada de presón en el condensador, se puede deternar la presón a la salda del copresor de alta. DP cond = 10 ps P d(alta) P d(cond) DP cond P 9 = 250 psa (esta es la P d(alta) ) 4.- Teperatura, presón, entalpía y entropía en la corrente 1 (vapor saturado) la teperatura de la corrente 12 no varía al pasar por el evaporador 2, por lo tanto será la sa de la corrente 1 T 1 = ºF consderando una cada de presón en el evaporador 2, se puede deternar la presón a la entrada del copresor de baja. DP evap 2 = 1.5 ps P s(baja) P s(evap) DP evap P 1 = 14.5 psa (esta es la P s(baja) ) Ing. Saulo Mendoza 4-21

5 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) coo se tene la teperatura de la corrente 1 a la salda del evaporador 2 y sabendo que ésta sale en condcones de vapor saturado, entonces del dagraa P- (C 3 ) se tene la entalpía 1 1 = -97 btu/lb se deterna entropía (S) con T 1, condcón de vapor saturado y dagraa P- (C 3 ): S 1 = 1.35 btu/lb-ºr 5.- Se deterna la relacón de copresón: Pd r P s 1 n donde n #de etapas n = 2 r = Presón, entropía, teperatura y entalpía en la corrente 5 (vapor sobrecalentado) P d(baja) P d(alta) r P 5 = 0.2 psa (esta es la P d(baja) ) coo la entropía no varía en un copresor que opere al 100%, entonces es la sa en la descarga y en la succón (S 5 = S 1 ) dealente S 5 = 1.35 btu/lb-ºr con presón, entropía y dagraa P- (C 3 ) se deterna la teperatura y la entalpía: T 5 = 45 ºF 5 = -73 btu/lb 7.- Presón, teperaura y entalpía en la corrente (vapor saturado) coo la corrente se une a la 5, las presones son guales por razones de equlbro, entonces: P = 0.2 psa teperatura y entalpía se obtenen con presón y dagraa P- (C 3 ), ya que está coo vapor saturado: T = 25 ºF = -80 btu/lb Ing. Saulo Mendoza 5-21

6 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) 8.- Presón en la corrente 7 (vapor sobrecalentado) esta corrente es el resultado de la unón de 5 y por lo tanto antene la sa presón: P 7 = 0.2 psa 9.- Presón y teperatura en la corrente 10 (dos fases) coo se está en presenca de un separador, se consdera una cada de presón a la salda de éste: DP sep = 2 ps P 10 = 2.2 psa la teperatura se obtene con presón y dagraa P- (C 3 ), ya que está en dos fases: T 10 = 25 ºF nota: debdo a la poca varacón de presón, la teperatura de entrada no varía ucho con respecto a la de salda del equpo. la entalpía para este punto será gual a la deternada en la corrente 3 ya que no varía en presenca de una válvula de expansón. 10 = -780 btu/lb 10.- Presón, teperatura y entalpía en la corrente 11 (líqudo saturado) coo las presones de salda del separador son guales, entonces P 11 = P P 11 = 0.2 psa teperatura y entalpía se obtenen con presón y dagraa P- (C 3 ), ya que está coo líqudo saturado: T 11 = 25 ºF 11 = -843 btu/lb 11.- Presón, teperatura y entalpía en la corrente 13 (dos fases) coo la válvula entre las correntes 3 y 13 está a las sas condcones que la válvula entre las correntes 3 y 10 para antener las condcones de equlbro dentro del sstea y no crear contra presón aguas abajo, entonces será P 13 = P 10 P 13 = 2.2 psa la teperatura se obtene con presón y dagraa P- (C 3 ), ya que está en dos fases: T 13 = 25 ºF Ing. Saulo Mendoza -21

7 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) nota: esta teperatura será gual a la del punto 10 porque está a las sas condcones. la entalpía para este punto será gual a la deternada en la corrente 3 ya que no varía en presenca de una válvula de expansón. 13 = -780 btu/lb 12.- Presón, teperatura y entalpía en la corrente 14 (vapor saturado) consderando una cada de presón en el evaporador 1, se puede deternar P 14 P d(evap.1) P s(evap.1) DP evap.1 DP evap 1 = 2 ps (DP evap.1 > DP evap.2 porque hay ás caudal que crcula) P 14 = 0.2 psa teperatura y entalpía se obtenen con presón y dagraa P- (C 3 ), ya que está coo vapor saturado, adeás la teperatura de la corrente 13 no varía al pasar por el evaporador 1, por lo tanto será la sa de la corrente 14 T 14 = 25 ºF 14 = -80 btu/lb nota: coo las corrente 14 y poseen las sas condcones, entonces sus entalpías serán las sas Presón en la corrente 8 (vapor sobrecalentado) P r P s(alta) s(baja) P 8 = 0.2 psa (esta es la P s(alta) ) 14.- Caldad o fraccón líquda () y de vapor (Y) en la corrente 12 (dos fases) (vap.sat.)1 (lq.sat.)1 (líq.sat.)1 Y 12 = (1-12 ) (líq.sat.)1 = -878 btu/lb (se deterna con T 1 y condcón de líqudo saturado) 12 = Y 12 = Caldad o fraccón líquda () y de vapor (Y) en la corrente 10 (dos fases) Y 10 = (1-10 ) 10 = Y 10 = 0.13 Ing. Saulo Mendoza 7-21

8 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) 1.- Caldad o fraccón líquda () y de vapor (Y) en la corrente 13 (dos fases) (vap.sat.)14 (líq.sat)14 (líq.sat)14 Y 13 = (1-13 ) (líq.sat.)14 = -843 btu/lb (se deterna con T 14 y condcón de líqudo saturado, condcón slar a la corrente 11) 13 = Y 13 = Se deterna una teperatura en la corrente B entre los evaporadores 1 y 2: Se consdera en el evaporador 1 un DT 15 ºF) entre las correntes B y 13, el cual será ayor al del evaporador 2 porque hay as transferenca de calor en este punto: DT B 13 T B T 13 DT B-13 = 15 ºF T B = 40 ºF 18.- Se deterna la cantdad de calor a reover en el fludo de proceso (GN) se evaluan las entalpías en las correntes A, B y C realzando un cálculo de fases en cada punto a.- Cálculo de fases para la corrente A P A = 450 lpca 100 ºF T A = ºR Cop. (GN) Z T c ( o R) P c (lpca) w PM g o C C C n-c n-c n-c S 1.00 Se eplea el étodo de adden (C 1 + un pseudo coponente forado desde C 2 hasta n-c ) y se supone un valor de Pk (presón de convergenca) P k(sup) = 2000 psa Propedades de la ezcla Se calculan las constantes de equlbro K usando las gráfcas del GPSA y se asue valores de L hasta que las S = 1.0 Ing. Saulo Mendoza 8-21

9 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) L = V = Cop. (GN) P k(sup) =Z /(L+VK ) Y = K fw L C C C n-c n-c n-c S n 2 PM PM Pseudo-coponente Cop. (GN) PM fw L fw L T c (ºR) C C C n-c n-c n-c S Chequeo de la presón de convergenca: T sc n 2 fw L T c P k(x) (cal.) T T C(x) C(x1) T T C(x1) C(x1) Pk(x 1) Pk(x 1) Pk(x 1) T c(x-1) = ºF (n-c 4 ) T c(x) = 359 ºF (pseudo-coponente) T c(x+1) = ºF (n-c 5 ) usando el gráfco de adden (25-11) del GPSA se deterna una P k para cada T crítca a T sstea, así: para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y n-c 4, la P k será: P k(x-1) = 1900 psa para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y n-c 5, la P k será: P k(x+1) = 2500 psa entonces: P k(cal.) = 229 psa DP k = 29 lpca (Suponer otra Pk) Ing. Saulo Mendoza 9-21

10 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) nota: coo no se dsponen de tablas de P k de 2500 psa se usarán las de 3000 psa para nterpolar los P k(cal.) Pk Pk1 Z K 3 K1 (K 2 K1) 1. 0 Pk2 Pk1 K P k (psa) = Cop. (GN) P k(sup) K P P k(cal) P k(cal) C C C n-c n-c n-c S nota: coo la SZ K > 1.0 y la SZ /K > 1.0 entonces se está en dos fases para P k(cal). se realza un nuevo cálculo flash: Z K 1 0 V K 1 1 Y F V Cop. (GN) C 1 C 2 F(V).285E E-02 C E-02 V = n-c E-01 n-c E-01 F L V n-c -1.78E-01 L = S Se deternan los y Y con los datos obtendos del cálculo flash. Z 1. 0 VK 1 1 (se resuelve epleando solver para las teracones): Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) T c P c w C C C n-c n-c n-c S Y Z K Ing. Saulo Mendoza 10-21

11 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) Y Y T c Y P c Y w C C C n-c n-c n-c S Se procede al cálculo de la entalpía a las condcones de P y T. Y frac K (btu/lb) (btu/lbol) (btu/lbol) (btu/lbol) Cop. T A ( )PM ( )PM ( )PMY C C C n-c n-c n-c S nota: es toada de la fgura 24-3 del GPSA, entras que para el n-c se usó la ecuacón presente en la fgura hacendo la correccón por los efectos de presón en los gráfcos 24- y 24-7 del GPSA. 0 1 R Tsc w R Tsc R Tsc [( - () )/(RT sc )] (o) = [( - () )/(RT sc )] (1) = donde R = 1.98 btu/lbol- o R P sr = (P/P sc ) = T sr = (T/T sc ) = líqudo vapor [ - () ] (btu/lbol) = Susttuyendo en la ecuacón de entalpía se tene: ln T exp exp C g T PM Ing. Saulo Mendoza 11-21

12 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) ()A (L) = 503 btu/lbol ()A (V) = 4805 btu/lbol V L salda V ()A() = 4700 btu/lbol b.- Cálculo de fases para la corrente B P B = 450 lpca (se asue que no hay pérddas) 40 ºF T B = ºR Se eplea el étodo de adden (C 1 + un pseudo coponente forado desde C 2 hasta n-c ) y se supone un valor de Pk (presón de convergenca) P k(sup) = 2000 psa P, T L Se calculan las constantes de equlbro K usando las gráfcas del GPSA y se asue valores de L hasta que las S = 1.0 L = V = Cop. (GN) P k(sup) =Z /(L+VK ) Y = K fw L C C C n-c n-c n-c S n 2 PM PM 2 Pseudo-coponente Cop. (GN) PM fw L fw L T c (ºR) C C C n-c n-c n-c S T sc n fw L T c Ing. Saulo Mendoza 12-21

13 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Chequeo de la presón de convergenca: P k(x) (cal.) T T C(x) C(x1) T T C(x1) C(x1) Pk(x 1) Pk(x 1) Pk(x 1) T c(x-1) = ºF (n-c 4 ) T c(x) = 31 ºF (pseudo-coponente) T c(x+1) = ºF (n-c 5 ) usando el gráfco de adden (25-11) del GPSA se deterna una P k para cada T crítca a T sstea, así: para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y n-c 4, la P k será: P k(x-1) = 1900 psa para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y n-c 5, la P k será: P k(x+1) = 2500 psa entonces: P k(cal.) = 1980 psa DP k = 20 lpca (Se toa Pk(sup) coo la real) entonces: Z 1. 0 K Y Z K 1. 0 Cop. (GN) P P k(sup) P k(sup) C C C n-c n-c n-c S nota: coo la SZ K > 1.0 y la SZ /K > 1.0 entonces se está en dos fases para P k(sup). Debdo a que se toa la P k(sup) coo la real, los valores y Y serán los deternados anterorente en el cálculo flash: Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) T c P c w C C C n-c n-c n-c S Ing. Saulo Mendoza 13-21

14 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) Y Y T c Y P c Y w C C C n-c n-c n-c S Se procede al cálculo de la entalpía a las condcones de P y T. frac (btu/lb) (btu/lbol) (btu/lbol) (btu/lbol) Cop. T B ( )PM ( )PM ( )PMY C C C n-c n-c n-c S nota: es toada de la fgura 24-3 del GPSA, entras que para el n-c se usó la ecuacón presente en la fgura hacendo la correccón por los efectos de presón en los gráfcos 24- y 24-7 del GPSA. 0 1 R Tsc w R Tsc R Tsc donde R = 1.98 btu/lbol-or P sr = (P/P sc ) = T sr = (T/T sc ) = [( - () )/(RT sc )] (o) = [( - () )/(RT sc )] (1) = [ - () ] (btu/lbol) = líqudo vapor Susttuyendo en la ecuacón de entalpía se tene: ()B (L) = btu/lbol ()B (V) = 3930 btu/lbol Ing. Saulo Mendoza 14-21

15 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) V L salda V ()B() = 330 btu/lbol c.- Cálculo de fases para la corrente C P C = 450 lpca (se asue que no hay pérddas) -35 ºF T C = ºR Se eplea el étodo de adden (C 1 + un pseudo coponente forado desde C 2 hasta n-c ) y se supone un valor de Pk (presón de convergenca) P k(sup) = 1500 psa P, T L Se calculan las constantes de equlbro K usando las gráfcas del GPSA y se asue valores de L hasta que las S = 1.0 L = V = Cop. (GN) P k(sup) =Z /(L+VK ) Y = K fw L C C C n-c n-c n-c S n 2 PM PM 2 Pseudo-coponente Cop. (GN) PM fw L fw L T c (ºR) C C C n-c n-c n-c S T sc n fw L T c Ing. Saulo Mendoza 15-21

16 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Chequeo de la presón de convergenca: P k(x) (cal.) T T C(x) C(x1) T T C(x1) C(x1) Pk(x 1) Pk(x 1) Pk(x 1) T c(x-1) = 20.0 ºF (C 3 ) T c(x) = 273 ºF (pseudo-coponente) T c(x+1) = ºF (n-c 4 ) usando el gráfco de adden (25-11) del GPSA se deterna una P k para cada T crítca a T sstea, así: para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y C 3, la P k será: P k(x-1) = 1300 psa para el corte de la T sstea y la envolvente forada entre C 1 y n-c 4, la P k será: P k(x+1) = 100 psa entonces: P k(cal.) = 1502 psa DP k = 2 lpca (Se toa Pk(sup) coo la real) entonces: Z 1. 0 K Y Z K 1. 0 Cop. (GN) P P k(sup) P k(sup) C C C n-c n-c n-c S nota: coo la SZ K > 1.0 y la SZ /K > 1.0 entonces se está en dos fases para P k(sup). Debdo a que se toa la P k(sup) coo la real, los valores y Y serán los deternados anterorente en el cálculo flash: Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) T c P c w C C C n-c n-c n-c S Ing. Saulo Mendoza 1-21

17 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) Propedades Pseudocrítcas Cop. (GN) Y Y T c Y P c Y w C C C n-c n-c n-c S Se procede al cálculo de la entalpía a las condcones de P y T. frac (btu/lb) (btu/lbol) (btu/lbol) (btu/lbol) Cop. T C ( )PM ( )PM ( )PMY C C C n-c n-c n-c S nota: es toada de la fgura 24-3 del GPSA, entras que para el n-c se usó la ecuacón presente en la fgura hacendo la correccón por los efectos de presón en los gráfcos 24- y 24-7 del GPSA. 0 1 R Tsc w R Tsc R Tsc donde R = 1.98 btu/lbol-or P sr = (P/P sc ) = T sr = (T/T sc ) = [( - () )/(RT sc )] (o) = [( - () )/(RT sc )] (1) = [ - () ] (btu/lbol) = líqudo vapor Susttuyendo en la ecuacón de entalpía se tene: ()C (L) = btu/lbol ()C (V) = 3030 btu/lbol Ing. Saulo Mendoza 17-21

18 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) V L salda V P, T L ()C() = 1741 btu/lbol d.- Calor a reover entre las correntes A y B en el evaporador 1: Q g g g Vol ( gas salda (PCN / d) 379.4PCN / lbol entrada ) 1d 24hr PM ezcla entrada PM (lb / lbol ) A ezcla salda PM B ezcla Cop. (GN) Z PM (Z PM ) ezcla C C C n-c n-c n-c S (lb/lbol) nota: se usa PM ezcla porque la corrente A entra al evaporador coo una ezcla en dos fases. g = lb/hr A(entrada) = btu/lb B(salda) = btu/lb Q g(evap.1) = btu/hr nota: el calor es negatvo porque es desprenddo por el fludo de proceso. e.- Calor a reover entre las correntes B y C en el evaporador 2: Q g g ( salda entrada ) entrada PM B ezcla salda PM C ezcla coo la asa del gas de proceso no varía en su recorrdo, entonces: g = lb/hr B(entrada) = btu/lb C(salda) = btu/lb Q g(evap.2) = btu/hr nota: el calor es negatvo porque es desprenddo por el fludo de proceso. Ing. Saulo Mendoza 18-21

19 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) 19.- Se deterna la tasa de crculacón del refrgerante (Propano) a.- Se aplca un balance de energía en el evaporador 1 para deternar asa de C3 en cada corrente: ( 3A) Q g(evap.1) = btu/hr (el calor es postvo porque es absorvdo por el propano) ( salda Q g(evap.1) entrada ) propano (3-A) = 13 = 14 = lb/hr b.- Se aplca un balance de energía en el evaporador 2 para deternar asa de C3 en cada corrente: Q g(evap.2) = btu/hr (el calor es postvo porque es absorvdo por el propano) ( salda Q g(evap.2) entrada ) propano 11 = 12 = 1 = 5 = lb/hr c.- Se aplca un balance de asas en el separador: (3B) ( (10 11) ( ( ) ) ) ( ) entonces: (3-B) = 10 = lb/hr (asa de líq+vap que entra al separador) = lb/hr (asa de vapor que sale por el tope del sep.) d.- Se deternan las asas de las correntes restantes: 7 (5 ) 7 = lb/hr Ing. Saulo Mendoza 19-21

20 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) (3A) (3B) 8 = 9 = 3 = lb/hr = lb/hr (asa total del refrgerante C 3 ) 20.- Entalpía y teperatura en la corrente 7 (vapor sobrecalentado) ( ) 7 = -7 btu/lb con presón, entalpía y dagraa P- (C3) se deterna la teperatura del vapor sobrecalentado en la corrente 7. T 7 = 35 ºF 21.- Entalpía, teperatura y entropía en la corrente 8 (vapor sobrecalentado) = -78 btu/lb con presón, entalpía y dagraa P- (C3) se deterna la teperatura y la entropía del vapor sobrecalentado en la corrente 8. T 8 = 27 ºF S 8 = 1.35 btu/lb-ºr 22.- Entropía, entalpía y teperatura en la corrente 9 (vapor sobrecalentado) coo la entropía no varía en un copresor que opere al 100%, entonces es la sa en la descarga y en la succón (S 9 = S 8 ) dealente S 9 = 1.35 btu/lb-ºr con presón, entropía y dagraa P- (C3) se deterna la teperatura y la entalpía del vapor sobrecalentado en la corrente 9. T 9 = 135 ºF 9 = -50 btu/lb Ing. Saulo Mendoza 20-21

21 Refrgeracón Mecánca (Copresón de vapor) 23.- Se deterna la potenca total real de copresón Pot total Pot cop.baja Pot cop.alta Pot cop.baja (5 1) 1 Efc. cop btu / hr 2545 P nota: se dvde el trabajo deal (se dce deal porque se consdera S entrada = S salda ) entre la efcenca de copresón ya que el refrgerante no es un fludo deal n el copresor opera dealente. Pot btu/hr btu/hr cop.baja = Pot cop.alta = P P Pot cop.alta 8 ( 9 Efc. 8 cop btu / hr 2545 P ) Pot cop.total = btu/hr P nota: la potenca requerda es uy alta porque se le exge ucho ás al sstea al desear una teperatura de salda del gas de proceso de -35 ºF Cálculo del coefcente de coportaento, COP real Q COP evap.1 Pot Q total evap.2 COP = Ing. Saulo Mendoza 21-21