UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA MECANICA

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1 UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA FACULTAD DE INGENIERIA MECANICA UNI ANÁLISIS DE FLUJO DE GASES DE COMBUSTIÓN PARA GENERADOR DE VAPOR DE RECUPERACIÓN DE CALOR (HRSG) TESIS PARA OPTAR EL TITULO PROFESIONAL DE: INGENIERO MECANICO JORGE VÁSQUEZ ISLA PROMOCIÓN 1994-I LIMA PERU 005

2 INDICE Prologo...1 Pag. Captulo I Introduccón...3 Captulo II Descrpcón del generador de vapor de recuperacón de calor (HRSG) Tpos de cclo combnado Turbna de gas y generador de vapor sn combustón suplementara Turbna de gas y generador de vapor con combustón suplementara Turbna de gas y generador de vapor de combustón drecta en el hogar...9. Cclo combnado consderado en esta tess Detalles técncos del HRSG Transferenca de calor Bases de dseño del HRSG consderado en esta tess Generador de vapor de recuperacón de calor (HRSG) y componentes...13 Captulo III La Combustón: Aspectos químcos de la combustón Oxdante (are) La combustón de mezclas gaseosas Combustbles usados en los generadores de vapor Gas Destlados Resduales Carbón Aspectos Físcos de la Combustón Comportamento de las llamas premezcladas (lamnares y turbulentas) Comportamento de llamas de dfusón (lamnares y turbulentas) Tecnología de la combustón ndustral Campo de regulacón Establdad Forma y dmensones de la Llama...8

3 3.3.4 Espaco necesaro para la combustón Quemadores de gas Quemadores con llamas de dfusón Quemadores con premezclado parcal Quemadores con premezclado total Quemadores de bajo NOx Quemadores especales (Ducto para post combustón)...34 Captulo V Transferenca de calor, perfl de temperaturas y caída de presón lado gases del generador de vapor de recuperacón de calor Perfl de Temperaturas del HRSG Calculo del perfl de temperaturas y transferenca de calor en el HRSG Cálculos en el sobrecalentador Cálculos en el atemperador Entalpía del agua de atemperacón Entalpía del vapor a la salda del atemperador Presón de vapor a la salda del atemperador Sobrecalentador Temperatura del vapor a la entrada del sobrecalentador Presón de vapor a la entrada al sobrecalentador Quemador de ducto Calculo de combustón en el quemador de ducto Composcón molar de los gases después del quemador de ducto Cálculo de densdad y poder calorífco del gas natural Temperatura de llama adabátca en el quemador de ducto Cálculos en el Sobrecalentador Entalpía del vapor de salda del sobrecalentador 3. Caso I Presón de vapor a la salda del sobrecalentador Entalpía del vapor de salda del sobrecalentador 3. Caso II Verfcacón de la Presón de vapor calculada con la obtenda por medcón a la entrada del sobrecalentador Cálculos en el evaporador Entalpías del agua y vapor en el evaporador y economzador Temperatura de los gases a la entrada del evaporador Cálculos en el economzador Entalpía del agua en el economzador...116

4 Temperatura de los gases a la entrada del economzador Cálculos en el precalentador de condensado (CPH) Entalpía del condensado en el CPH Temperatura de los gases a la entrada del precalentador de condensado Caída de presón al exteror de los tubos de ntercambadores del HRSG Calculo de la caída de presón en Intercambadores con arreglo de tubos escalonados Para aletas sóldas Para aletas segmentadas...14 Captulo 5 Modelacón Matemátca Elementos de modelacón teórca Ecuacones Gobernantes del Flujo de Fludos y Transferenca de Calor Conservacón de la masa: Ecuacón de Contnudad Ecuacones del momentum en tres dmensones Ecuacones de Naver Stokes Ecuacones de la energía en tres dmensones Ecuacón Generalzada del Transporte Turbulenca y su Modelacón: Efectos de la turbulenca promedada en el tempo para las ecuacones de Naver Stokes Modelos de turbulenca: Modelo k-ε Captulo 6 Resolucón numérca computaconal y resultados Método de Volúmenes Fntos Ecuacón de conservacón para el volumen de control Formulacón generalzada para el método de volúmenes fntos Lnearzacón del termno fuente Dscretzacón de la ecuacón general del transporte trdmensonal Dscretzacón de la ecuacón de momemtum y correccón de presón Solucón de la ecuacón general del transporte método SIMPLE Modelo Computaconal Smulacón computaconal de los componentes Resultados y conclusones Bblografía...180

5 1 PROLOGO En la presente tess se desarrolla una metodología de análss del comportamento de algunos de los fenómenos más mportantes tales como el transporte de calor y el flujo de fludos presentes en los gases de combustón de un generador de vapor de recuperacón de calor, desarrollándose este en ses capítulos de la sguente manera: En el I capítulo se presenta una descrpcón general relaconada con el estudo de los fenómenos del transporte de fludos y su aplcacón en un generador de vapor de recuperacón de calor. En el II captulo se presenta la descrpcón detallada de los tpos de cclos combnados, los datos técncos y de dseño del generador de vapor de recuperacón de calor consderado en el presente trabajo. En el III capítulo se enfoca el tema de la combustón, consderando el aspecto químco y físco del proceso y su aplcacón en la ndustra consderando como componente complementaro en el generador de vapor de recuperacón de calor En el captulo IV se desarrolla un procedmento analítco para el calculo de la transferenca de calor, temperaturas de los gases en los dferentes módulos o

6 seccones del recuperador y la caída de presón en el lado de los gases del generador de vapor de recuperacón de calor. En el capítulo V se presenta los conceptos teórcos de los fenómenos del transporte que se encuentran presentes en el flujo de gases a través el generador de vapor de recuperacón de calor y su modelacón matemátca. En el capítulo VI se presenta el método para la resolucón de las ecuacones de los fenómenos del transporte, para ser usado posterormente con herramentas computaconales dsponbles. Por ultmo se presenta los resultados y conclusones del presente trabajo.

7 3 CAPITULO I INTRODUCCION Los ntercambadores de calor, son dspostvos que proveen el flujo térmco entre dos o más fludos a dferentes temperaturas, y son usados en una gran varedad de aplcacones. Los generadores de vapor de recuperacón de calor están consttudos por varas seccones de ntercambadores de calor de tpo banco de tubos, en los cuales las dreccones de los flujos de los fludos calente y frío son perpendculares entre s. La transferenca de calor se produce en general por convencón forzada y ocurre desde el flujo de gases calentes a través de la nterfase de la pared de los tubos haca el fludo frío. S el flujo de gases calentes es lmpo, es decr lbre de productos corrosvos o partículas sóldas, el uso de tubos aleteados en los ntercambadores permtrá una confguracón mas compacta, de lo contraro se pueden usar tubos lsos, con dspostvos para lmpeza de los tubos en línea. La composcón del flujo de gases que ngresan al recuperador es muy mportante, por ejemplo elevadas cantdades de vapor de agua ncrementa el calor específco y la conductvdad térmca del gas obtenendo un mayor coefcente de transferenca por consguente una mayor generacón de vapor. La presón de los gases de escape es tambén mportante y estará en funcón de la condcón máxma de la turbna de gas. Así msmo una adecuada dstrbucón de los ntercambadores y arreglo de tubos

8 4 permtrá la menor caída de presón a lo largo del recuperador a dferentes condcones de operacón sn afectar la operacón de la turbna. El flujo de gases, la temperatura y la composcón de los gases a la salda de la turbna varían con las condcones ambentales, carga y combustble usado. Para una evaluacón adecuada del comportamento del generador de vapor de recuperacón de calor cuando camban los parámetros del lado gases o vapor es necesaro entender el comportamento físco de los fenómenos del transporte que ntervenen en el proceso. Este análss prevo nos permtrá obtener resultados mas precsos y confables que son de utldad para la operacón y mantenmento del recuperador optmzando el proceso en tempo real. Durante la etapa de desarrollo del proyecto el fabrcante defne las condcones de dseño del recuperador de calor, de acuerdo a la nformacón proporconada por el clente y parámetros estándares de dseño. Muchas veces, las condcones reales de operacón dferen de las consderadas orgnalmente en el dseño. Aquí es donde se hace necesaro una evaluacón del recuperador a fn de encontrar los parámetros óptmos de operacón. Así msmo esta evaluacón nos permte medr la degradacón del recuperador por ensucamento que afecta su rendmento con respecto a una condcón lmpa. S estos parámetros están muy lejos de la condcón de dseño, se deberán realzar las correccones necesaras a fn de optmzar su operacón. Algunas veces tambén será necesaro corregr el ajuste de combustón de la turbna y ajustes en el control del recuperador de calor para lograr la máxma efcenca de generacón de vapor. Dada la mportanca de optmzar la operacón del recuperador de calor, en el presente trabajo, se desarrolla una metodología analítca para la evaluacón de los parámetros de operacón más mportantes que gobernan el comportamento del recuperador de calor. Esta evaluacón resulta de utldad como parte de lograr una

9 5 operacón efcente del recuperador conforme a los parámetros de dseño y por ende de la planta. A sí msmo utlzando un programa de dnámca de fludos computaconal se aproxma una solucón del comportamento del flujo de gases al nteror del recuperador; el cual resuelve la ecuacón generalzada del transporte utlzando el método de volúmenes fntos y para la resolucón de las ecuacones dscretzadas se utlza el método de solucón SIMPLE. Los resultados de la smulacón se lmtan a las condcones asumdas para la modelacón y s ben no se alcanza a reproducr los valores esperados por la lmtacón de tempo y recursos computaconales, la metodología mplementada nos permtrá en un futuro muy próxmo realzar los ajustes necesaros a fn de lograr los resultados esperados y valdar los msmos con valores reales meddos o la metodología analítca mplementada.

10 6 CAPITULO II DESCRIPCION DEL GENERADOR DE VAPOR DE RECUPERACION DE CALOR (HRSG). Los generadores de vapor de recuperacón de calor (HRSG), forman parte ndspensable en plantas de generacón eléctrca, petroquímcas, refnerías y procesos ndustrales. Estos se clasfcan de dversas formas de acuerdo a su aplcacón, como se muestra a contnuacón..1 Tpos de Cclo Combnado Un cclo combnado nvolucra báscamente una o mas undades de turbna de gas, generadores de vapor (o recuperadores de calor) y turbnas de vapor dspuestos de tal manera que se logra una mayor efcenca del cclo y menores costos de planta en procesos de generacón de energía eléctrca. Las turbnas de gas pueden quemar gas natural, desel o petróleo resdual adecuadamente tratado. Operando en cclo aberto normalmente pueden satsfacer las demandas del sstema en hora pco o a carga base, debdo a su rápdo proceso de puesta en servco y bajos costos de captal; Pero la baja efcenca térmca del cclo se converte en la mayor desventaja cuando es operada durante largos perodos. Las nstalacones de cclos combnados se pueden clasfcar de manera general en tres tpos, dependendo del uso que se de al generador de vapor en conjuncón con la turbna de gas.

11 7 Turbna de gas y generador de vapor sn combustón suplementara Turbna de gas y generador de vapor con combustón suplementara Turbna de Gas y Generador de Vapor con Combustón Drecta en el Hogar.1.1 Turbna de Gas y Generador de Vapor sn Combustón Suplementara. El Generador de Vapor (o recuperador de calor HRSG) es nstalado en el escape de la turbna de gas, recuperando así la energía de los gases de combustón que salen de la turbna, el vapor generado es sumnstrado a la turbna de vapor. Esta dsposcón del cclo se muestra en la fgura.1. Todo el combustble es quemado en la turbna de gas y el generador de vapor depende completamente de la turbna de gas para su operacón. En la mayoría de aplcacones, la turbna de vapor producrá aproxmadamente de 30 a 35% de la energía total generada, y la otra dferenca del 65 a 70% lo sumnstra la turbna de gas. Debdo a que la generacón en la turbna de vapor será producda sn combustón adconal, solo hay una pequeña dsmnucón en la efcenca de la turbna de gas debdo a la contrapresón del generador de vapor; La efcenca térmca de la planta será mayor con respecto a la turbna de gas en cclo aberto.

12 8 Fgura:.1 Cclo combnado con recuperador de calor sn combustón suplementara.1. Turbna de Gas y Generador de Vapor con Combustón Suplementara. Los gases a la salda de la turbna de gas contenen aproxmadamente de 14 a 16% de oxgeno. Para aprovechar el oxgeno dsponble, estos gases pueden ser usados en un proceso de combustón posteror; Para esto una smple modfcacón en la aplcacón del recuperador de calor es el uso de un sstema de combustón suplementaro localzado entre el ducto de transcón a la salda de la turbna y el generador de vapor. El sstema de combustón suplementaro utlzara una fraccón del oxgeno contendo en los gases de escape de la turbna de gas y deberá ser selecconado en base a la máxma temperatura de los gases alcanzada durante la combustón antes de entrar al recuperador de calor aproxmadamente 1,700 F. Con la turbna de gas dmensonada y defndo el límte de temperatura de los gases, la generacón de vapor se duplcara con respecto a la aplcacón de un recuperador sn combustón suplementara, por consguente la turbna de vapor sumnstrara una mayor potenca a la planta pudendo esta llegar al 50% de la generacón total. A

13 9 mayor temperatura de los gases a la entrada al HRSG se ncrementara las condcones del vapor generado, esto es presón y temperatura. La fgura. nos muestra este tpo de arreglo. Fgura:. Cclo combnado con recuperador de calor con combustón suplementara.1.3 Turbna de Gas y Generador de Vapor con Combustón Drecta en el Hogar. Los cclos que se veron anterormente solo usaron un pequeño porcentaje del oxgeno dsponble en los gases a la salda de la turbna de gas Otra adaptacón es el dseño de un generador de vapor que utlce esencalmente todo el oxgeno dsponble de los gases para un proceso de combustón posteror. La turbna de gas típcamente opera con 300% a 400% de exceso de are, de esta manera puede propcar la combustón de aproxmadamente tres a cuatro veces mas combustble quemado en el generador de vapor que el quemado en la turbna. La mayor cantdad de combustble es quemado en el generador de vapor y el 70 a 80% de la generacón total de la planta será sumnstrado por la turbna de vapor con el restante

14 10 sumnstrado por la turbna de gas. La turbna de gas puede ser consderada en este caso como un sumnstro de energía ndependente o un ventlador de tro forzado para el generador de vapor. Cualquera de las condcones del vapor como alta presón o alta temperatura requerda por las modernas turbnas de vapor pueden ser ncorporadas en este cclo combnado. Sn embargo en los arreglos de cclo anterores el combustble esta lmtado al uso del gas y desel, en este caso puede ser quemado petróleo resdual en el generador de vapor. En la fgura se lustra este arreglo. Fgura:.3 Cclo combnado con recuperador de calor con combustón drecta. Cclo Combnado Consderado en esta Tess El presente trabajo se desarrolla en base a un Proyecto Cclo Combnado de gas localzado en Monterrey, Méxco, con capacdad nomnal de 45 MW. La planta consste en 1 Turbna de Gas y Generador Eléctrco GE 7FA, 1 Generador de Vapor de Recuperacón de Calor (HRSG), 1 Turbogenerador de Vapor además de

15 11 un Aerocondensador de Vapor. La planta genera energía para sumnstrar al sstema naconal y exporta vapor de proceso a clentes partculares. Toda la energía remanente en los gases de escape de la turbna General Electrc Frame PG741(FA) 60 Hz, es recuperada por el HRSG. Los gases a la salda de la turbna consttuyen un gran flujo de masa con temperaturas que no exceden los 100 F (648 C). El Generador de Vapor de Recuperacón de Calor es de un solo nvel de presón, de crculacón natural y consta además de un sstema de combustón suplementara de gas natural. Se encuentra nstalado a la salda del ducto de escape de la turbna de gas..3 Detalles Técncos HRSG La funcón del HRSG dentro de un cclo combnado es su uso como un vehculo para extraer el calor sensble del flujo de gases procedente de la turbna de gas. El generador de vapor típco consta de tres componentes prncpales. Estos componentes son el economzador, evaporador y sobrecalentadores. Estos se nstalan a lo largo del flujo de gases dentro del HRSG. Esencalmente, esto sgnfca que los crcutos de transferenca de calor del generador de vapor no están en paralelo con respecto al flujo de gases. Los componentes del crcuto del generador de vapor están dstrbudos en el nteror del HRSG adecuadamente dmensonado para optmzar la transferenca de calor. El HRSG nterormente esta aslado con capas de fbra cerámca la cual esta asegurada con una placa de acero noxdable. El espesor del aslante esta en el rango de 8 a 10 pulgadas, Ajustes adecuados en las paredes nterores del HRSG permten Cero fugas de gases al exteror, luego los gases son expulsados a la atmósfera a través de la chmenea. Las restrccones a emsones al medo ambente defnen la altura de la chmenea.

16 1 Para los componentes de presón del HRSG, el dseño cumple con la norma de la ASME: Boler and Pressure Vessel Code Seccón 1, 1998, edcón adenda 000, así msmo la Power ppng Code B31.1 y regulacones de OSHA vgentes. Las típcas partes de presón son: Tubos sobrecalentadotes y cabezales, tubos evaporadores y cabezales, domos, tubos economzadores y cabezales, tuberías bajantes y tuberías de nterconexón..3.1 Transferenca de Calor La energía en forma de calor de los gases calentes que proceden de la turbna de gas se transfere a los crcutos de agua/vapor a través de los ntercambadores de calor en el HRSG. El régmen de transferenca de calor predomnante en el HRSG es la conveccón forzada, la cual ocurre entre las superfces fjas y el flujo de gases del escape de la turbna sobre la superfce de los tubos. La conveccón forzada es gobernada por la temperatura y velocdad de los gases, temperatura fnal del vapor, temperatura ncal del vapor, la presón de operacón y el área superfcal. La temperatura y presón de vapor se defnen en base a los parámetros de dseño de la turbna de vapor. El área superfcal es establecda durante la fase de dseño del HRSG a fn de lograr las condcones de vapor fnal. La conveccón forzada es mejorada a través del uso de superfces extenddas y velocdad superfcal de los gases como máxmo de 100 pe/s, a velocdades mayores de 100 pe/s se corre el resgo de erosonar la pared del tubo y una excesva contrapreson en el escape de la turbna o elevada caída de presón a través del HRSG. La máxma caída de presón para el Generador de Vapor de Recuperacón de este trabajo es 14 pulg. (355.6mm) de columna de agua. La superfce extendda en

17 13 este HRSG se logra usando tubos aleteados. Las aletas son de acero y están secconadas radalmente y fjadas alrededor del exteror de los tubos en espral. Los tubos aleteados absorben la energía calorífca del flujo de gas por conveccón. El calor no se almacena en las aletas sno que se transfere por conduccón a las paredes externas del tubo, de la pared externa haca la nterna tambén se transfere por conduccón y fnalmente por conveccón es transferdo el calor desde la superfce nteror de los tubos haca el agua o vapor que esta fluyendo a en el nteror de los msmos. La energía radante es desprecable en un HRSG sn combustón suplementara, en caso de tener combustón suplementara esta presente en pequeña magntud..3. Bases de Dseño del HRSG consderado en esta Tess 1) Tpo de Generador de Vapor: Crculacón Natural, smple presón, montaje exteror ) Condcones Ambentales: Temperatura Promedo Anual:. C Temperatura Máxma: Verano: 44. C Inverno: -8 C Temperatura de Dseño: Verano: 38.9 C Inverno: 3.5 C Humedad Promeda Anual: 65% Humedad Relatva de Dseño: Verano: % Inverno: 65% Velocdad del vento de Dseño: 143 kmph Dreccón del Vento Predomnante: Verano: NE Inverno: NE Precptacón Promedo anual: 710. mm Máxma Precptacón en 4 horas: mm 3) Condcones de Gases a la Salda de la turbna de Gas (a Carga Base, Temperatura Ambente: 38.9 C/ Temperatura Entrada Compresor de la Turbna:7. C) Tpo de combustble: Gas Natural Flujo Nomnal de Gases Salda de Turbna de Gas: x 10 3 Kg/h Temperatura de Gases de Escape de Turbna C Composcón de Gases de Escape de turbna

18 14 a. Ar 0.88 b. N c. O 1.4 d. CO 3.93 e. H O 8.34 Total: 100.0% Emsones: a. NO x <5 ppmvd(@15% O ) b. CO <15 ppmvd c. UBHC 7 ppmvw.4 Generador de Vapor de Recuperacón de Calor (HRSG) y Componentes 1) Domo Datos de Dseño Presón de Operacón (Kg/cm ) Temperatura de operacón ( C) 336 Datos de Construccón: Materal: SA516 Gr.70 Espesor (mm): 160 Dámetro Interor x Longtud Total (mm): 300 x Extremos: Hemsferos ) Sobrecalentadores Seccón N : Sobrec. # 1 Sobrec. # Sobrec. # 3 Numero de Tubos/Fla Numero de Flas Dámetro Ext, Tubo (mm) Espesor de Pared (mm) Longtud Efectva (mm) Materal del tubo SA13-T SA13-T SA13-T11

19 15 Escalonado/Línea Escalonado Escalonado Escalonado Paso Transversal(mm) Paso Longtudnal(mm) Datos de Dseño: Presón de Operacón (Kg/cm ) Temperatura de operacón ( C) ) Evaporador Seccón N : Evapor. # 1 Evapor # Evapor. # 3 Numero de Tubos/Fla Numero de Flas Dámetro Ext, Tubo (mm) Espesor de Pared (mm) Longtud Efectva (mm) Materal del tubo SA10-A1 SA10-A1 SA10-A1 Escalonado/Línea Escalonado Escalonado Escalonado Paso Transversal (mm) Paso Longtudnal (mm) Datos de Dseño: Presón de Operacón (Kg/cm ) Temperatura de operacón ( C) ) Economzador Seccón N : Economzador Numero de Tubos/Fla 84 Numero de Flas 36 Dámetro Ext, Tubo (mm) Espesor de Pared (mm) 5.0 Longtud Efectva (mm) Materal del tubo SA178-C Escalonado/Línea Escalonado Paso Transversal(mm) 98 Paso Longtudnal(mm) 110

20 16 Datos de Dseño: Presón de Operacón (Kg/cm ) 00 Temperatura de operacón ( C) ) Precalentador de Condensado Seccón N : Precalentador de Condensado Numero de Tubos/Fla 93 Numero de Flas 18 Dámetro Ext, Tubo (mm) 38.1 Espesor de Pared (mm).9 Longtud Efectva (mm) Materal del tubo SA178-A Escalonado/Línea Escalonado Paso Transversal (mm) 90 Paso Longtudnal (mm) 110 Datos de Dseño: Presón de Operacón (Kg/cm ) 30 Temperatura de operacón ( C) 371.1

21 17 CAPITULO 3 LA COMBUSTION Por defncón la combustón se refere a una reaccón químca relatvamente rápda, de carácter notablemente exotérmca. que se desarrolla en fase gaseosa o en fase heterogénea (gas-lqudo, gas-sóldo), sn la presenca de oxgeno necesaramente, con o sn manfestacones del tpo de llamas o de radacones vsbles. Para que se produzca una llama es necesara tanto la presenca del combustble y del oxdante en forma de mezcla así como de un ncador, que puede ser una chspa o una fuente de calor. Una mezcla nflamable puede encenderse por s msma s se conduce a una temperatura a la cual la reaccón entre el combustble y el oxdante alcanza una velocdad lo sufcentemente elevada 3.1 Aspectos Químcos de la Combustón En el estudo de los fenómenos relaconados con la combustón, la químca desempeña un papel fundamental, ya que las reaccones combustble oxdante consttuyen la base del proceso Las leyes que regulan la transmsón del calor y el transporte de masa controlan en bastantes casos el proceso, puesto que las reaccones químcas son generalmente mucho más rápdas. Desde el punto de vsta químco, adquere fundamental mportanca el nvel térmco alcanzado por los fludos en reaccón;

22 18 Mentras en las llamas con are las temperaturas son relatvamente bajas, en las llamas con oxgeno, de no darse fenómenos de dsocacón, se podrían alcanzar valores muy altos. Para que un combustble arda completamente, es necesaro que el hdrogeno y el carbono contendos en el msmo se transformen por reaccón con el oxgeno del are en agua (H O) y en dóxdo de carbono (CO ). S la transformacón se realza parcalmente la combustón se denomna ncompleta: el carbono da lugar en este caso a parte del CO a una certa cantdad de oxdo de carbono (CO), y parte del hdrogeno puede encontrarse en los gases lbres o en forma de hdrocarburos. Exsten otros compuestos que pueden formarse durante la combustón, tal es el caso del oxdo de ntrógeno (NO) y el bóxdo de ntrógeno (NO ), los cuales se forman debdo a la dsocacón del are bajo la nfluenca de altas temperaturas alcanzadas en el seno de la flama. Junto a los gases sn quemar pueden encontrarse en los humos partículas sóldas (hollnes) que en parte se verten al exteror junto con los gases y en parte quedan en el nteror, depostándose en los puntos de menor velocdad del gas. Para lograr la combustón completa se requere la presenca de oxgeno sufcente generalmente en una cantdad superor a la estequométrca, es decr trabajar con exceso de are. Una combustón sn humos da lugar a gases que contenen los sguentes productos: CO, H O y N (H O en forma de vapor); con los combustbles que contene azufre aparecen tambén SO y SO3. Una de las consderacones báscas en el análss de los procesos de combustón es la reaccón teórca o estequométrca para un combustble dado, tomando en cuenta que el proceso de combustón esta regdo por el balance de la reaccón rreversble sguente: A B C

23 19 Donde A y B son los reactvos y C es el producto de la reaccón. El balance anteror puede expresarse de una manera general como: N ı v M N 1 1 ıı v M Donde: v' son los coefcentes estequometrcos de los reactvos y v'' los coefcentes estequometrcos de los productos, M es la especfcacón arbtrara de todas las especes químcas y N es el numero de compuestos nvolucrados en la reaccón. S una espece representada por M no es dentfcada como reactante, entonces v ı = 0, s la espece no es dentfcada como un producto de la reaccón entonces v ıı = 0 Por ejemplo la reaccón completa entre reactantes como el metano (CH 4 ) con el Oxgeno (O ) se puede representar de la sguente manera CH 4 O CO H O Sendo determnadas las cantdades, por ejemplo en la reaccón completa entre el metano (CH 4 ) y el Oxgeno (O ) los coefcentes v ı y v ıı del balance estequometrco se pueden representar de la sguente manera : Tabla 3.1 Reaccón Teórca del Metano de un solo paso M REACTIVO PRODUCTO CH 4 O CO H O v ı v ıı Es mportante señalar que en la mayoría de los casos de la reaccón durante la combustón, los valores de v ı y v ıı no son necesaramente enteros. Por ejemplo

24 0 para el caso de la combustón teórca del CH 4 desarrollada medante dos pasos, tal como se muestra a contnuacón PRIMER PASO: El metano se combna con el O del are formando CO + H O, como se muestra en la Tabla 3. Tabla 3. Reaccón Teórca del CH 4 medante dos pasos (prmer paso) M REACTIVOS PRODUCTO CH 4 O CO H O v ı v ıı SEGUNDO PASO: El CO O CO como se muestra en la Tabla 3.3 Tabla 3.3 Reaccón Teórca del CH 4 medante dos pasos (segundo paso) M REACTIVOS PRODUCTOS 1 3 CO O CO v ı v ıı Oxdante (Are) Todos los combustbles requeren un oxdante, que en la mayoría de los casos, es el are atmosférco, aunque a veces puede enrquecerse con oxgeno en mayor o menor proporcón. En cuanto a su composcón (4), se postula técncamente que sus componentes son oxgeno y ntrógeno atrbuyendo a este las cantdades de otros gases nertes entre estos el argón. En base molar o volumétrca, las proporcones son aproxmadamente 1% Oxgeno y 79% Ntrógeno, sendo tambén útles las proporcones relatvas:

25 1 N O 3.76 ; La masa molar del are es 8.9 kg/kmol, y su densdad a 0 C y presón atmosférca es ρ o = 1.93 kg/m 3. El ntrógeno, prncpal componente del are es un elemento relatvamente estable y no dsponble para reacconar en forma químca con otros componentes. El ntrógeno es, por tanto supuesto como completamente nerte a temperaturas normales, aunque a elevadas temperaturas este puede dsocarse en ntrógeno monoatómco o formar compuestos tales como el oxdo de ntrógeno, bóxdo de ntrógeno o Nox, etc La Combustón de Mezclas Gaseosas Todos los combustbles gaseosos de uso corrente son mezclas consttudas preferentemente por hdrocarburos con pocos átomos de carbono, del tpo saturado o no saturado (generalmente los prmeros térmnos de la sere parafínca u olefínca). Los combustbles gaseosos más mportantes son el gas natural, los gases de refnería y los gases lcuados del petróleo (GLP). El gas natural tene una composcón muy varable: en algunos casos esta consttudo cas exclusvamente por metano, y en otros, por una mezcla de metano y de hdrocarburos mas pesados (etano y homólogos de la sere parafínca) junto con dóxdo de carbono, ntrógeno, helo, según el orgen. Las llamas de los combustbles gaseosos, por contener solamente CO, vapor de agua (H O) y N tenen una emsvdad relatvamente débl; en el N es práctcamente nula, mentras que en el CO y en el H O alcanza valores no muy elevados, lo cual determna que la transferenca de calor de los gases calentes en el recuperador de calor (HRSG) sea cas en su totaldad por conveccón forzada.

26 3.1.3 Combustbles usados en los Generadores de Vapor La mayoría de los combustbles consste de una ampla y compleja varedad de mezclas de componentes. El dseño del equpo de combustón depende fuertemente de las propedades físcas y químcas del combustble. El entendmento de estas propedades es de esencal mportanca para la aplcacón del conocmento del fenómeno de combustón. La nformacón mas comúnmente usada para combustbles complejos consste en una parte de las propedades de estos combustbles, las que son determnadas para que sean de utldad en la caracterzacón de la nteraccón combustble-quemador, de manera que no consuma mucho tempo o dnero en determnarlas. Por sus característcas físcas los combustbles son agrupados en las sguentes categorías: Gas Esta categoría se refere a los combustbles que son usados para los sstemas de combustón en estado gaseoso. Estos ncluyen: Gas Natural Comprmdo y el Gas Lcuado de Petróleo (GLP) Destlados Estos combustbles se obtenen prncpalmente de las torres de destlacón cuando el petróleo es refnado. Los combustbles comercales más comunes de este tpo son: Keroseno, Turbo-Jet, Desel Resduales Los resduales tales como el R-6 se caracterzan prncpalmente por contener varas proporcones de resduos de acetes que son debdo a la porcón no destlada del petróleo orgnal. Estos son usados en aplcacones tales como calefaccón comercal

27 3 (fábrcas, apartamentos, ofcnas, edfcos, etc.), generacón de energía (centrales termoeléctrcas), generacón de vapor para procesos ndustrales y de servcos, etc Carbón Es un combustble mneral sóldo, el cual ha sdo usado por mucho tempo como el prncpal combustble en los procesos ndustrales. Actualmente es usado como alternatva al petróleo en la generacón eléctrca debdo a que aun exsten grandes reservas a nvel mundal y las tecnologías de combustón permten reducr las emsones a la atmósfera a límtes permsbles exgdos por las legslacones ambentales de cada país. El combustble mas usado en los sstemas de generacón de vapor es el gas natural, el cual esta consttudo prncpalmente por metano, el mas smple y lgero de todos los hdrocarburos. Junto con el metano, el gas natural tambén contene etano, propano, butano, y eventualmente pequeñas cantdades de C5 o C6 de hdrocarburos. En la tabla 3.4 se muestran algunas propedades del metano usadas para la combustón de este combustble

28 4 Tabla 3.4 Propedades del Metano (Monnot, 1985) PROPIEDADES DEL GAS VALOR Densdad a condcones estándar (Kg/m³) Gravedad Especfca con respecto al are Poder Calorífco Superor (Kj/m³) Poder Calorífco Inferor (Kj/m³) Volumen estequometrco de are requerdo para combustón (m³/m³) Temperatura alcanzada en combustón adabátca co un volumen estequometrco de are a 5 C ( C) Lmtes de Concentracón de flamabldad en are (%) Inferor Superor Temperatura de auto gncón ( C) Velocdad de flama frontal de una mezc estequometrca a 5 C (m/s) En la tabla 3.5 se presenta la composcón del gas natural usado en el proyecto de cclo combnado consderado en esta tess. Tabla 3.5 Composcón volumétrca del gas natural de la presente tess COMPUESTOS Formula % Moles Metano CH 4 Ntrógeno N Bóxdo de Carbono CO Etano CH 6 Propano C3H 8 1-Butano C4H 10 n-butano C4H 10 1-Pentano C5H 1 n-pentano C H Algunos de los combustbles líqudos utlzados en las plantas de generacón de vapor son los resduales. De acuerdo a la especfcacones ASTM los combustbles resduales con una vscosdad nferor a 45 SSF (Segundos Saybolt Furol) a 1 F corresponden al resdual Nº 5 y por encma de 45 SSF al resdual N 6 que es el mas utlzado en la ndustra. En la tabla 3.6 se presentan las característcas típcas de un combustble resdual.

29 5 Tabla 3.6 Característcas típcas de combustble resdual (3) PROPIEDAD DEL COMBUSTIBLE Gravedad Especfca 60 F ( C), API Punto de nflamacón C Vscosdad SSF a 1 F (50 C), seg Punto de Fludez, C Azufre Total, % masa como S Agua y Sedmentos, % vol Cenzas, % masa Poder Calorífco Alto, Kcal/kg Poder Calorífco Bajo, Kcal/kg Vanado, ppm Sodo, ppm Níquel, ppm Asfáltenos, % masa Carbón Conradson, % masa Are teórco para la combustón, kg/kg VALOR ,1 0,0 0, , 6, 14, 3. Aspectos Físcos de la Combustón En los procesos de combustón con manfestacones de llama estable (altas temperaturas y presones por encma de las atmosfércas) los factores físcos asumen un papel predomnante. () Para ndvdualzar la forma y estructura de la llama, sus dmensones, el grado de emsvdad y, por consguente, el mecansmo de lberacón del calor en las condcones de llama estable, es necesaro conocer además de la cnétca de las reaccones de oxdacón, la aerodnámca del sstema, la geometría del local, el grado de turbulenca de los fludos, el estado de dspersón del combustble, la homogenedad de la mezcla en reaccón y otros parámetros de carácter puramente físco. ()

30 Comportamento de las llamas premezcladas (lamnares y turbulentas) La combustón premezclada requere que el combustble y el oxdante estén completamente mezclados antes de que esta se realce. Ejemplo de aplcacones práctcas son el mechero bunsen, motores de encenddo por chspa, combustores de turbnas de gas, quemadores doméstcos. En todos estos casos el combustble y are se mezclan antes de entrar a la cámara de combustón, la cual es solamente posble a temperaturas sufcentemente bajas donde el mecansmo de reaccón en cadena que goberna la oxdacón del hdrogeno e hdrocarburos no puede completarse. (5) Una vez que el are y el combustble se hayan mezclado homogéneamente, para esto la cantdad de are, que se desgna como are prmaro puede ser mayor o menor y se suele referr como are estequometrco o are mínmo necesaro y luego se sumnstra una fuente de calor, exste la posbldad de la propagacón de un frente de llama a través de la mezcla. Esto puede ocurrr s la relacón are-combustble se encuentra dentro de los límtes de nflamabldad En la sguente tabla 3.7 se dan los valores de los lmtes de nflamabldad para algunos gases y vapores usuales. Tabla 3.7 Límtes de Inflamabldad de mezclas de gas-are a 0 C (4) H CO CH 4 C H 6 C H 3 8 C H 4 10 C H 5 1 C H C H 4 Gas o Vapor Gas Gasógeno Inferor 4 1,5 5 3,1 1,4,3 3 Lmte (%) Superor 75 74,5 15 1,4 9,5 7,6 7,8 8 17,

31 7 Para quemadores tubulares al aumentar la velocdad del gas en el tubo del quemador, el flujo pasa de lamnar (con dstrbucón parabólca de la velocdad y con las capas de los gases paralelas) a turbulento; el tpo de flujo se especfca por el valor obtendo del número de Reynolds: R e v d Donde v, es la velocdad meda del gas, d el dámetro del tubo y la vscosdad cnemátca. Con R e superores a unos , el flujo resulta cas con certeza turbulento. Cuando la turbulenca aumenta fuertemente, las llamas areadas tenden a separarse de la boca del quemador y a extngurse; en estas condcones puede mantenerse la llama s se provee al quemador prncpal una pequeña llama ploto, que haga de fuente contnua de gncón (). 3.. Comportamento de las llamas de dfusón (lamnares y turbulentas) Mentras que la velocdad de propagacón en las llamas premezcladas vene determnada por las reaccones de oxdacón en el frente de llama (onda de deflagracón que se mueve dentro de la mezcla homogénea de combustbleoxdante), en las llamas de dfusón dcha velocdad no esta ben defnda, ya que, por la msma naturaleza del proceso, los dos reactvos están sempre separados por un estrato de productos de la combustón, de espesor varable, que condcona la velocdad de reaccón global; además, en el caso de los combustbles consttudos por hdrocarburos, pueden verfcarse reaccones de crackng térmco en el seno de la masa del combustble antes que este alcance al oxgeno, y, por tanto, modfcacones

32 8 en la naturaleza de los productos en combustón, con ulterores varacones de la velocdad de propagacón. Las característcas prncpales de las llamas de este tpo están condconadas por los fenómenos de dfusón molecular y por la turbulenca; puesto que tanto la velocdad de reaccón como la de dfusón están lgadas al camno lbre medo de las moléculas, que vara, como es sabdo, en forma nversamente proporconal a la presón, a bajas presones se obtene una dfusón cas nstantánea y una deceleracón de la velocdad de reaccón. A la presón atmosférca, y en el caso de flujos lamnares, se debe admtr que la agtacón térmca desordenada de las moléculas posee una componente perpendcular a la entrecara combustble/oxdante, y que esta componente es la fuerza motrz de la mezcla de los fludos. En las llamas turbulentas de dfusón, el nacmento de torbellnos por efecto de las fuerzas de rozamento genera el movmento de pequeños volúmenes elementales de cada uno de los dos reactvos, uno dentro del otro; al msmo tempo, la dfusón molecular en las zonas de contacto de estos pequeños volúmenes determna la mezcla fnal de los reactvos. 3.3 Tecnología de la Combustón Industral Los actuales conocmentos en el campo de la tecnología de la combustón, son en su conjunto, el fruto de la nvestgacón y de las realzacones practcas que a grandes rasgos pueden subdvdrse del modo sguente: a) Desde fnes de la década de 1960, se están utlzando cada vez mas los modelos computaconales para predecr procesos de combustón, algunos de los cuales han alcanzado.un nvel de valdacón lo sufcentemente amplo como para que se utlce con éxto en el dseño y operacón de equpos de combustón.

33 9 b) Investgacones expermentales efectuadas en undades de concepcón nueva con cámaras de combustón y quemadores, con la fnaldad de poner a punto las más avanzadas tecnologías de combustón (combustón ntensva aplcada a los dferentes tpos de combustbles). c) Experencas constructvas avaladas por el tempo, que han permtdo defnr (muchas veces sobre bases empírcas) las solucones mas aptas para los dferentes tpos de aplcacón. Las aplcacones de la combustón ndustral van desde la generacón de energía, ndustra de la transformacón, calefaccón domestca e ndustral, almentos, etc. El uso de los más varados dspostvos de combustón adecuados para cada aplcacón se ve nfluencado por las sguentes funcones báscas: Aportar combustble a la cámara de combustón en condcones de ser quemado Aportar el are necesaro para la combustón Mezclar íntmamente el are y el combustble Encender y quemar la mezcla Desplazar los productos de la combustón El quemador es uno de los dspostvos mas mportantes de un sstema de combustón, este debe satsfacer las condcones necesaras para lograr una buena combustón. El dseño o seleccón del quemador debe realzarse de acuerdo a la forma, dmensones y temperaturas del hogar o cámara de combustón; el tpo de funconamento: contnuo o ntermtente; el tpo de combustble y exceso de are requerdo. El espaco necesaro para la combustón esta estrechamente relaconado con la forma y dmensones de la llama, así el máxmo de la ntensdad de combustón vene determnado por la velocdad de reaccón, condconada fundamentalmente a

34 30 que en la cámara, el tempo de combustón t c deba ser sempre gual o nferor al tempo de permanenca t r, o sea: t t c r S no se cumple esta condcón, la llama desborda la cámara; sendo necesaro, por tanto, poder estmar t r gualándolo en el caso lmte a t c () Para que una nstalacón de combustón ndustral pueda consderarse efcente, tendrá que reunr los sguentes requstos: Campo de regulacón apropado a las necesdades operatvas Notable establdad de operacón Posbldades de controlar la forma y dmensones de la llama Dmensones de la cámara de combustón adecuadas a la nstalacón que los utlza Métodos de control y proteccón apropados a las necesdades de la nstalacón Campo de Regulacón Con este termno se defne la relacón entre el caudal máxmo y mínmo del combustble que gasta el quemador; por el caudal mínmo se entende el que se logra reducendo la potenca del quemador, medante los mecansmos de regulacón apropados, hasta valores lmtes mas allá de los cuales se presentan pulsacones, formacón de nquemados y fenómenos de nestabldad. Esta relacón, que algunos llaman elastcdad, es propa de todo tpo de quemador, y vara, según el combustble utlzado, las dmensones de los conductos del combustble y del are, la velocdad de estos últmos y la forma en que se mezclan los fludos. En general, en el caso de un quemador construdo con una seccón fja para el paso del are(cuyo caudal está regulado por una válvula apropada), el campo de regulacón corresponde a la raíz de la relacón entre las presones máxma y mínma

35 31 que exste aguas debajo de la válvula, en las condcones de establdad del quemador. En el lenguaje corrente, el campo de regulacón que se refere al caudal mínmo se ndca medante el cocente 1:n (uno a n),entendéndose por uno el caudal máxmo y por n el factor por el que hay que dvdrlo para obtener el mínmo. En las calderas ndustrales, generalmente se usan quemadores con un campo de regulacón entre 1:3 y 1:5; las calderas navales requeren un campo de regulacón mayor, hasta 1:10 y más Establdad La establdad de un quemador se defne como la capacdad de mantener la llama dentro de los límtes de su campo de regulacón, ncluso en cámaras de combustón fría, o en condcones de presón y depresón dferentes de aquellas para las que ha sdo proyectado el quemador. No puede consderarse estable un quemador que permanezca encenddo solo cuando se emplee contnuamente un encendedor ploto. Es una practca normal la de poner en marcha una caldera utlzando el quemador al mínmo de su potenca, con una cantdad de are correspondente a un gran exceso con relacón al teórco, hasta que se alcanzan temperaturas parecdas a las obtendas con las cargas mayores. Entre las precaucones que se adoptan para establzar la llama, las más correntes son: Aumento de la conduccón gaseosa, utlzando la turbulenca Precalentamento del are de combustón Precalentamento de la mezcla combustble por medo de la recrculacón de gases parcalmente quemados.

36 3 Instalando un dspostvo en la corrente de flujo de gases de tal manera que se forma un flujo de recrculacón. Esta recrculacón transporta corrente arrba los productos de combustón y el oxdante nyectados prevamente y los mezcla con gas fresco y aun no quemado. Otros nombre para el establzador de llamas por recrculacón es deflector, tambén se conoce como retenedor de llama, como se puede aprecar en la fgura 3.1 Fgura 3.1 Flujo de recrculacón detrás de una esfera y canaleta Forma y dmensones de la llama La forma y dmensones de la llama venen determnadas por la potenca del quemador; sn embargo, pueden modfcarse dentro de certos límtes, por una sere de varables entre las cuales se pueden destacar: Grado de turbulenca Velocdad de la mezcla Exceso de are Presón del are de combustón Tamaño de las gotas pulverzadas de los combustbles líqudos El efecto que sobre la geometría de la llama tenen estas varables es el sguente:

37 33 Una buena mezcla de los componentes lograda por medo de una fuerte turbulenca y altas velocdades, da lugar, con condcones de gualdad de potenca, a una llama corta e ntensa, mentras que una mezcla ncompleta a bajas velocdades orgna llamas largas y suaves. A gualdad de otras condcones, un aumento del exceso de are tende a acortar la llama, mentras que una dsmnucón de la msma tende a producr una llama larga. Un aumento de presón del are tende a acortarla, puesto que a este aumento le corresponde un aumento de la energía cnétca y en defntva un aumento de la turbulenca de la velocdad. El parámetro que se utlza para controlar la forma de una llama es la dstrbucón de la temperatura a lo largo de la msma. En la práctca, la longtud de la llama se controla observando solo la parte lunmosa Espaco necesaro para la combustón El espaco necesaro para la combustón esta estrechamente relaconado con la forma de la llama. Generalmente, es el modelo de quemador el que determna la forma del hogar: solo en casos excepconales es precso que un quemador se ajuste a las dmensones de una cámara de combustón: esto no excluye que para las dmensones de una llama determnada se pueda fabrcar un hogar con dmensones dferentes. Cuando mas pequeño sea el hogar furnace, mayor será la lberacón de calor por undad de volumen: a esta lberacón, expresada en kcal/m 3 h se le llama carga térmca del hogar. 3.4 Quemadores de Gas En general, los combustbles gaseosos se queman y se regulan con mayor facldad. La combustón se realza en una sola fase, y no exsten problemas de atomzacón y vaporzacón (combustble desel) o de pulverzacón (combustbles sóldos).

38 34 Los gases generalmente son lmpos y por consguente no forman atascos n ensucan las cámaras de combustón. Los quemadores de gas se pueden regular fáclmente y ofrecen amplas condcones de productvdad; generalmente su preco es mas bajo que el de los quemadores de combustbles líqudos y sóldos. Las reaccones de combustón del gas y del oxgeno van estrechamente undas a los métodos de adcón y de mezcla del are con el gas. En funcón de su empleo en la práctca ndustral, podemos consderar la sguente clasfcacón de los quemadores para gas: a) Quemadores con llamas de dfusón, en los que el gas y el are penetran sn mezclar en la cámara de combustón, y la mezcla se efectúa por dfusón turbulenta en el lugar de la combustón. b) Quemadores con premezclado parcal, en los que se mezcla prevamente el gas con una parte de are, y el resto necesaro para la combustón se aspra mas adelante, ya en el horno; c) Quemadores con llamas y premezclado total, en los que el gas y todo el are necesaro para la combustón se mezclan antes de que tenga lugar la combustón Quemadores con llamas de dfusón El gas sale sn mezclar del quemador y el are es el de la atmósfera donde tene lugar la combustón o el aportado para ella. La concepcón más smple de este tpo de quemadores es la tubería recta o crcular que conduce el gas, con orfcos espacados. Los quemadores de uso mas dfunddos son los llamados de dfusón con mezcla de tobera. En ellos el gas y el are se mezclan a la salda de los respectvos orfcos de are y de gas en una tobera, dseñada de tal forma que asegura una rápda mezcla. La característca partcular de este quemador es su posbldad de quemar sn

39 35 retornos de la llama y en un campo de regulacón muy amplo, hasta un máxmo de 1:0. El gas se ntroduce a una presón que oscla entre los 5 y 150 mm c.a, y el are, entre los 15 y 00 mm c.a. En la fgura se muestra un quemador de dfusón: Fgura 3. Quemador de Gas con llama de Dfusón 3.4. Quemadores con premezclado parcal El gas se mezcla prevamente con parte del are y el are restante necesaro para la combustón se ntroduce drectamente en el hogar. La premezcla se lleva acabo medante un nyector por el que el gas, al pasar a presón superor a la atmosférca, succona are. A estos quemadores tambén se les llama atmosfércos. La lmtacón que tenen estrba en que tan solo puede mezclarse una certa cantdad de are, a menos que la presón del gas sea muy elevada, en cuyo caso, la presón de la mezcla tambén lo será. En la fgura 3.3 se muestra un quemador de premezclado parcal.

40 36 Fgura 3.3 Quemador de Mezclado por Tobera Quemadores con premezclado total Los quemadores con premezclado representan la categoría mas dfundda de quemadores ndustrales de gas; generalmente son capaces de producr todo tpo de mezclas medante la regulacón del are y del gas. Con el premezclado total se consgue la lberacón de calor mas unforme, ó lo que es lo msmo, el menor volumen de combustón para una determnada capacdad. En los quemadores con premezclado es esencal evtar que la corrente gaseosa entre en la cámara de combustón a una velocdad nferor a la propagacón de la llama, ya que de otra forma se producrían retrocesos de la msma. Cuanto mas elevada es la velocdad de la mezcla, mayor será la dstanca entre el punto de llegada de la mezcla al horno y el punto en que comenza la combustón. La condcón que lmta la capacdad mínma de un quemador es la que corresponde a la gualdad entre la velocdad de la mezcla y la dfusón. En la fgura 3.4 se lustra un quemador de premezclado total.

41 37 Fgura 3.4 Quemador de Premezclado Total Algunas ventajas del empleo de quemadores de premezcla son: pequeño volumen de llama, orfco grande de nyeccón del gas, cambo en el flujo de are con la varacón de la proporcón de combustble, reducdo ensucamento de la boqulla cuando se utlzan hdrocarburos nsaturados o estos se condensen. Las desventajas que podrían consderarse ncluyen los lmtados márgenes de regulacón, el resgo de retorno de la llama y su lmtada adaptabldad para ser usados con múltples combustbles Quemadores de bajo NOx Un tpo de quemador para gas natural de bajo NOx actualmente utlzado en la ndustra es el que se muestra en la fgura 3.5. Este quemador puede alcanzar nveles