PARAMETRIZACIÓN DE LEYES POTENCIALES DE DISTRIBUCIÓN DE VELOCIDADES EN LA VERTICAL EN EL RÍO PARANÁ RESUMEN
|
|
- Mariano Villalobos Calderón
- hace 6 años
- Vistas:
Transcripción
1 PARAMETRIZACIÓN DE LEYES POTENCIALES DE DISTRIBUCIÓN DE VELOCIDADES EN LA VERTICAL EN EL RÍO PARANÁ i) Pedro A. Basile (), (), Marina L. Garcia (), () y Gerardo A. Riccardi (), (), () () Departaento de Hidrálica Escela de Ingeniería Civil (FCEIA UNR) () Centro Universitario Rosario de Investigaciones Hidroabientales (FCEIA UNR) () Consejo de Investigaciones de la Universidad Nacional de Rosario (CIUNR) Riobaba bis. () Rosario. Sta Fe. Argentina E-ail: pbasile@fceia.nr.ed.ar RESUMEN En este trabajo se presenta el análisis de 7 perfiles de velocidad, edidos a la altra del trao K 99 de la rta de navegación del río Paraná. Para el conjnto de ediciones, la profndidad h varió entre. y., ientras qe, la velocidad edia en vertical U varió entre. /s y. /s. Las distribciones de velocidades observadas en cada vertical se copararon con la ley logarítica y con la ley potencial. En prier lgar, la velocidad de corte ( * ) y la altra de rgosidad eqivalente de Nikradse (k s ) feron estiadas ajstando a los datos edidos la ley logarítica: (z)=a log z + b, ediante regresiones lineales. El núero de Reynolds del contorno, varió aproxiadaente entre Re * = y Re * =. Scesivaente, para cada vertical, se estiaron los paráetros c y de la ley de distribción potencial: (z)/ * =c(z/z ), iniizando na fnción objetivo, definida ediante la sa del valor absolto de los desvíos entre velocidad calclada y observada, y planteando coo restricción la condición de total siilitd entre la ley logarítica y la ley potencial. El coeficiente c estiado, para cada vertical, varió entre. y.99, asiiso, el exponente varió entre / y /9 aproxiadaente. Los resltados indican qe tanto la ley logarítica coo la ley potencial representan satisfactoriaente la distribción vertical de la velocidad para la totalidad de la profndidad de fljo. Para estiar na distribción de velocidades a partir de conocer la velocidad edia en vertical, la profndidad y la rgosidad global, es ás práctico paraetrizar la ley potencial: (z)/u=(+) (z/h), expresando al exponente en fnción de algún coeficiente de rgosidad global. Por lo tanto, a partir de los resltados obtenidos, se desarrollaron tres relaciones fncionales qe vinclaron el exponente con: (i) el coeficiente de Chezy adiensional, (ii) el coeficiente de rgosidad de Manning y (iii) el factor de fricción de Darcy-Weisbach. Los coeficientes de deterinación obtenidos en las tres regresiones son todos speriores a. y, en los tres casos, ás del 9% de los datos están coprendidos entre ± % de variación de la ecación de ejor ajste. Palabras Clave: Distribción de velocidades, Ley logarítica, Ley potencial, Río Paraná. 9
2 INTRODUCCIÓN La ley logarítica de distribción de la velocidad en vertical es apliaente aceptada debido a qe pede ser jstificada con ciertos argentos teóricos, coo por ejeplo, la hipótesis de longitd de ezcla de Prandtl, el razonaiento diensional de von Karan o el análisis asintótico de Millikan (Cheng, 7). Nez y Nakagawa (99) sostienen qe la ley logarítica es válida sólo en la región de la pared o capa interna y qe las desviaciones a dicha ley deben ser tenidas en centa considerando na fnción de estela, tal coo la propesta por Coles (9). Algnos atores establecen qe el espesor de la capa interna esta coprendido entre el % y el % de la profndidad de fljo (Bathrst, 9; Nez y Nakawaga, 99), otros estdios le otorgan n espesor ayor, específicaente del orden del % de la profndidad de fljo (Fergson y Ashworth, 99; Wilcock, 99). Es necesario notar qe, nerosos datos experientales y de capo han evidenciado la validez de la ley logarítica para la totalidad de la profndidad de fljo y, por lo tanto, en la ayoría de las aplicaciones prácticas sige siendo útil sponer qe dicha ley describe la distribción de la velocidad en toda la profndidad de fljo h (González et al., 99). Por otra parte, aún cando la ley potencial sea considerada epírica, nerosas aplicaciones prácticas han deostrado qe los perfiles de velocidad edidos en canales abiertos anchos son adecadaente representados por la ley potencial (Hinze, 97; González et al., 99; Bergstro et al., ). Es necesario señalar qe, tanto la ley logarítica coo la potencial no reprodcen correctaente el perfil de velocidades en canales estrechos, con relación ancho/profndidad<, donde las corrientes secndarias hacen qe la velocidad áxia se verifiqe por debajo de la sperficie libre (Nez y Rodi, 9). El objetivo del presente trabajo es evalar la capacidad de la ley logarítica de distribción de velocidades en vertical para representar ediciones realizadas en el río Paraná y, adeás, paraetrizar la ley potencial tilizando dichas ediciones. Asiiso, se plantea coo objetivo desarrollar relaciones fncionales entre el exponente de la ley potencial y distintos coeficientes de resistencia al escrriiento, tales coo, el coeficiente de Chezy adiensional, el coeficiente de rgosidad de Manning y el factor de fricción de Darcy-Weisbach. Tales relaciones fncionales, en conjnción con la ley potencial, peden ser tilizadas para obtener expeditivaente inforación sobre la distribción vertical de la velocidad a partir de conocer la velocidad edia (o eventalente la velocidad áxia), la profndidad de fljo y el coeficiente de rgosidad. Esta inforación reslta necesaria, en estdios de hidrálica flvial para estiar, por ejeplo, perfiles de concentración de sedientos en sspensión, procesos de erosión/sedientación, transporte de sstancias containantes, etc.. FUNDAMENTOS TEÓRICOS La distribción vertical de la velocidad en fljos trblentos en canales abiertos es y copleja. Para fljo trblento nifore en n canal abierto ancho e hidrálicaente liso han sido identificadas tres regiones (Nakagawa et al., 97). Indicando con z la coordenada vertical (z= coincide con el fondo) y con h la profndidad de fljo, tales regiones son:
3 ) La región de la pared: z/h., conocida coo la capa interna en la teoría de capa líite, donde las escalas de longitd y de velocidad son ν/ * y *, respectivaente, donde ν es la viscosidad cineática del flido y * es la velocidad de corte, definida coo * =(τ b /ρ) /, siendo τ b la tensión de corte sobre el fondo y ρ la densidad del flido; esta es la región ás iportante para la prodcción de trblencia de pared. ) La región de la sperficie libre:. z/h, en esta región, correspondiente a la capa externa, las escalas de longitd y de velocidad son la profndidad de fljo h y la velocidad áxia áx respectivaente; esta región se encentra inflenciada sstancialente por los procesos de la sperficie libre y en ella es válida la ley de defecto de la velocidad. ) La región interedia:. <z/h<., dentro de la capa externa, qe no se encentra ferteente inflenciada por calqiera de las propiedades de la pared o de la sperficie libre. En esta zona, la prodcción de energía trblenta y la disipación son aproxiadaente igales, siendo z la escala de longitd y * la escala de velocidad. Dentro de la región de la pared o capa interna, pede definirse na delgada sbcapa (prácticaente inexistente en canales natrales) denoinada sbcapa viscosa, es decir, aproxiadaente para z< ν/ *, donde la distribción de velocidades se describe ediante la ley lineal: (z) z = ν * * () ientras qe, en la región ν/ * < z <. h, la distribción de la velocidad pede ser descripta ediante la ley logarítica: (z) z ln +. = κ ν () * * donde κ es la constante de von Karan (κ=.). En canales con contornos hidrálicaente rgosos (trblencia copletaente desarrollada), dentro de la capa interna la escala de longitd es representada por la altra de rgosidad eqivalente de Nikradse k s y la escala de velocidad por *. En general, k s es fnción de la fora, altra y ancho de los eleentos de rgosidad, así coo de s distribción espacial. Las observaciones experientales sgieren qe canto ás nifores son y ás niforeente distribidos están los eleentos de rgosidad en el lecho del canal, ás se acerca k s a la altra real de las protberancias (Schlichting, 9). En este caso, la distribción de velocidades pede ser descripta ediante la ley logarítica: (z) z = ln +. * k () κ s Los líites de coportaiento del régien de fljo trblento en canales abiertos peden clasificarse en fnción del núero de Reynolds del contorno: Re * = * k s /ν, coo hidrálicaente liso, transicional o hidrálicaente rgoso. Para Re * < el régien es hidrálicaente liso, para
4 Re * >7 es hidrálicaente rgoso y para el rango interedio es transicional. Una expresión general, qe sintetiza la ley de distribción logarítica es: (z) z =.7 log + B * k () s donde la fnción de rgosidad B=f(Re * ) es igal a: B=.+.7 log Re * para el régien trblento hidrálicaente liso y B=. para régien trblento rgoso. En este últio caso, se dedce qe z, es decir la altra desde el fondo donde =, es igal a: z =. k s. La ley potencial es n odelo alternativo para representar la distribción vertical de la velocidad en canales abiertos. Chen (99) presentó n odelo potencial generalizado de distribción de velocidades en canales abiertos y analizó los rangos de aplicación de diferentes exponentes. En general, la ley potencial se expresa coo: (z) z = c * z () donde c y son n coeficiente y n exponente, respectivaente. Sobre la base de consideraciones teóricas, Chen (99) deestra qe, para qe exista n acerdo perfecto entre la ley potencial y la ley logarítica, el prodcto de κ,, c y e (donde e es la base de los logaritos natrales) debe ser igal a. A partir de esta condición, sstityendo los valores de e y κ, se obtiene la sigiente expresión: c=.997. En la literatra se reporta qe el exponente varía entre / y / para diferentes contornos y, en el caso de adoptar la forlación de Manning, el exponente es igal a / (Chen, 99; Yen,, Cheng, 7). MEDICIONES DE CAMPO EN EL RÍO PARANÁ Los datos tilizados en el presente estdio se corresponden con el relevaiento en el cace principal del río Paraná, a la altra del trao K 9 - de la rta de navegación (Figra ), realizado por la epresa EVARSA (FCEIA-UNR, 997). El relevaiento batiétrico se realizó a partir de n ojón principal bicado sobre argen derecha, donde fe instalado n GPS de referencia para el trabajo en odo diferencial. El otro eqipo GPS se bicó a bordo de la ebarcación, qe navegaba recorriendo los perfiles transversales relevados con na orientación predeterinada (con n acit fijo), orientada ediante n GPS navegador. La edición de profndidad de fljo se realizó con na ecosonda graficadora y las posiciones de la ebarcación, a deterinados tiepos, se arcaron sobre la faja de la ecógrafa. Siltáneaente se toaron las coordenadas de dichos pntos con el GPS navegador, generándose de esta fora n archivo conteniendo las coordenadas geográficas y la hora de posición en cada pnto. Estas posiciones en odo absolto feron lego convertidas, tilizando n prograa del eqipo y otro desarrollado por EVARSA qe vincla abos archivos a través de la hora y extrae las coordenadas a tilizar en el cálclo de conversión.
5 La conversión se efectó de coordenadas geográficas del Sistea WGS a Capo Inchaspe, y lego se obtvieron las planas Gass-Krger, el prier elipsoide es el qe tiliza el GPS. Las ediciones se realizaron con los sigientes eqipos: GPS Geodésico onofrecencia ASHTECH - DIMENSION, ediante el étodo estático diferencial, GPS navegador GARMIN, y Ecosonda RAYTHEON DE 79 B. Se realizaron ediciones de velocidades en catro secciones transversales dentro del trao (ver Figra ). En las catro secciones transversales se idieron perfiles de velocidades en n total de 7 verticales. En cada vertical se idieron velocidades en pntos de la profndidad de fljo h a saber: cerca de la sperficie,. h,. h,. h y cerca del fondo (profndidades edidas desde la sperficie libre) ás n pnto interpolado a. h. A tales fines se tilizó n correntóetro arca OTT, con contrapeso. Las ediciones se realizaron drante intervalos de s, dos veces en cada pnto. El tiepo de estreo se encentra coprendido dentro del rango óptio (Bffin-Bélanger y Roy, ). En caso de diferencias ayores a n % se realizó na tercera edición, y lego el valor adoptado fe la edia aritética. Los núeros de velta de la hélice se registraron ediante n contador electrónico. Las profndidades totales en cada vertical se idieron con n cable condctor gradado, desde la sperficie de aga hasta la base del contrapeso, na vez qe éste tocó el fondo. Las profndidades parciales de cada pnto de edición en cada vertical se deterinaron con el iso cable condctor gradado, coo la distancia desde la sperficie de aga hasta el eje del correntóetro. Para el conjnto de ediciones, la profndidad de fljo h varió entre. y., ientras qe, la velocidad edia en vertical U varió entre. /s y. /s (ver Tabla ). Las ediciones se efectaron desde na ebarcación anclada, bicada sobre la alineación de cada sección de aforos. Las isas feron aterializadas con jalones en abas árgenes. Las distancias desde la costa hasta cada vertical, donde se idieron los perfiles de velocidad se deterinaron ediante na estación total electrónica PENTAX PTS. Adeás, en algnas verticales, se realizaron estreos del sediento del lecho y del sediento en sspensión. METODOLOGÍA DE CÁLCULO IMPLEMENTADA Existen varios étodos para estiar *, el ás siple, para fljo nifore (S b =S w =S f ), consiste en estiar * coo * = (ghs b )., donde g es la aceleración de la gravedad y S b es la pendiente del fondo del canal. Si el fljo no es nifore S b es reeplazada por la pendiente de fricción S f o eventalente por la pendiente de la sperficie libre S w. La correcta evalación de las pendientes locales, es decir, en las proxiidades de la sección edida no es siepre factible; por lo tanto, * es generalente estiada con otros étodos. Un étodo alternativo, coúnente sado para deterinar los valores locales de * conjntaente con k s se basa en el ajste de la distribción de la velocidad edia teporal edida a la ley logarítica, este étodo, denoinado tabién étodo de na ecación, debe ser sado cando se centa solaente con valores de velocidad edia teporal en cada posición a lo largo de la profndidad. Sin ebargo, cando se encentran disponibles ediciones de las coponentes flctantes de la velocidad, para deterinar * y k s es ás adecado aplicar el étodo de las dos ecaciones (Dancey y Diplas, ). En nestro caso solo se centa con velocidades edias teporales, por lo tanto, a los pares de valores (,z) de cada perfil se le ajstó, ediante na regresión lineal, na ecación del tipo:
6 (z) = a logz + b () Consecenteente, de () y () se obtiene: a * =,.7 b log k s =. (7a) y (7b).7 * El cálclo de los paráetros c y de la ley potencial se realizó con la fnción Solver de Excel iniizando la fnción objetivo, definida coo la sa del valor absolto de los desvíos entre la velocidad calclada y la observada, es decir: N SDU = cal () k=. obs. y considerando la restricción para la total siilitd entre la ley logarítica y la ley potencial: c =.997 (9) donde N es el núero total de velocidades observadas en cada vertical. Los paráetros ajstados de la ley potencial peden ser de tilidad para estiar na distribción de velocidades a partir de conocer la velocidad edia en vertical, la profndidad y el coeficiente de rgosidad. En efecto, en odelos hidrodináicos casi-d o DH copletos, pede ser necesario conocer la distribción vertical de la velocidad a los efectos de estdiar expeditivaente otros procesos, coo por ejeplo, la distribción vertical de sedientos en sspensión en la colna de aga. En estos casos, es ás práctico paraetrizar la ley potencial expresada en fnción de U y h. A partir de () es posible deterinar el valor de z para el cal (z)=u, donde U es la velocidad edia en la vertical. Integrando y operando algebraicaente se obtiene: h z = () ( + ) Por lo tanto, reeplazando () en (), la velocidad edia qeda expresada coo: U * z c h = ( ) () + Consecenteente, de () y () se obtiene: (z) z = ( + ) () U h Es decir, el perfil de velocidades qeda expresado en fnción de la velocidad edia en vertical y la profndidad de fljo. En el caso de los odelos hidrodináicos casi-d o DH copletos dichas variables se calclan, en cada pnto de la grilla coptacional, a partir de
7 especificar n coeficiente de rgosidad. Por lo tanto, a los efectos de estiar el perfil, se desarrollaron relaciones fncionales qe vinclaron el exponente con el coeficiente de Chezy adiensional (C f ), con el coeficiente de rgosidad de Manning (n) y con el factor de fricción de Darcy-Weisbach (f): C U C f = =, g * h n =, C g f f g n f = = (a), (b) y (c) C h Las relaciones fncionales se desarrollaron realizando regresiones entre los valores ajstados del exponente de la ley potencial y los valores de los coeficientes de rgosidad y condcción calclados ediante las ecaciones (). Finalente, otra anera de expresar la ley potencial es en fnción de áx y h. Teniendo en centa qe la velocidad áxia se observa para z=h, de () se obtiene: áx * h = c z () Por lo tanto, de () y () se deriva la ley potencial, expresada en fnción de áx y h, de la sigiente anera: (z) áx z = () h Coparando () y () se dedce qe áx =(+) U. ANÁLISIS DE RESULTADOS En la Tabla se presentan, para el conjnto de ediciones consideradas en el presente estdio, los valores de los coeficientes a y b deterinados a partir del proceso de ajste de la ley logarítica a los datos de velocidad observados en cada vertical y los correspondientes valores estiados de la velocidad de corte * y de la altra de rgosidad eqivalente de Nikradse k s. Si bien el núero de Reynolds asociado a la velocidad de corte no se reporta en la Tabla, el iso varia aproxiadaente entre R e* = y R e* =, es decir, el régien pde efectivaente tipificarse coo hidrálicaente rgoso. Asiiso, en la Tabla, se presentan los valores de los paráetros de la ley potencial de distribción de velocidades en vertical. El coeficiente c estiado de la ley potencial, para cada vertical, varió entre. y.99, ientras qe, el exponente varió entre / y /9 aproxiadaente. Es decir, el rango de variación del exponente se bastante estrecho y se bica dentro de los valores líites, físicaente plasibles, reportados en la literatra. En efecto, na ecación de resistencia al fljo pede ser derivada a partir de na expresión de la velocidad edia y el iso exponente pede ser tilizado para representar la resistencia al fljo en la fora de na fnción potencial de distribción de la velocidad. Por ejeplo, la conocida ecación de Manning iplica qe la velocidad edia es proporcional a la potencia / de la profndidad de fljo y el iso exponente pede ser tilizado en na fnción potencial de distribción de velocidades. El valor de =/ es recoendado por Chen (99) para la ayoría de las sitaciones prácticas. Por
8 otra parte, otros valores de variando entre / y / han sido reportados en la literatra (Chen, 99). En condiciones de rgosidades elevadas del lecho, tales coo cantos rodados grandes, el valor de pede increentarse hasta / o / (Bray y Davar, 97; Sart et al., ). En la Figra se observa la variación del exponente con Re * para el conjnto de datos tilizados. En la Figra se presentan algnos de los perfiles de velocidad calclados con la ley logarítica y con la ley potencial, conjntaente con los valores de velocidad edidos en las diferentes profndidades. Los resltados indican qe tanto la ley logarítica coo la ley potencial representan satisfactoriaente la distribción vertical de la velocidad para la totalidad de la profndidad de fljo. Particlarente, la capacidad de la ley potencial para representar el perfil de velocidades en canales natrales en toda la profndidad de fljo ha sido pesta de anifiesto entre otros por Bergstro et al. (). En las Figras, y se observa la dependencia del exponente del coeficiente de Chezy adiensional, del coeficiente de rgosidad de Manning y del factor de fricción de Darcy-Weisbach, respectivaente. En dichas Figras se presentan, adeás, las respectivas crvas de regresión y los líites de confianza de ± %. Las relaciones fncionales obtenidas a partir de tales regresiones se expresan coo:.7 =. C f (R =.9) ().9 =.97 n (R =.) (7).7 =. f (R =.9) () Es necesario señalar qe los coeficientes de deterinación obtenidos en las tres regresiones son todos speriores a. y, en todos los casos, ás del 9% de los datos están coprendidos entre ±% de variación de la ecación de ejor ajste. Corroborando la validez de las relaciones fncionales derivadas, es necesario notar qe, Hinze (97) propso na expresión donde se relaciona epíricaente el exponente con el factor de fricción f de Darcy-Weisbach, ya sea para régien hidrálicaente liso o rgoso, ediante: =α f., con α=. -. La isa relación, pero con α=., ha sido precedenteente tilizada por Zierann y Kennedy (97) para estiar el perfil de velocidades en traos de eandros. CONCLUSIONES Se ha realizado el análisis de 7 perfiles verticales de velocidad edidos a la altra del trao K 9 de la rta de navegación del río Paraná. Los valores locales estiados de velocidad de corte y altra de rgosidad eqivalente, ediante el étodo de na ecación, resltan satisfactorios. Los resltados indican qe tanto la ley logarítica coo la ley potencial representan adecadaente la distribción vertical de la velocidad para la totalidad de la profndidad de fljo. Asiiso, los valores deterinados de los paráetros de la ley potencial de distribción de la velocidad en la vertical, c y, se bican dentro de los valores líites, físicaente plasibles, reportados en la literatra. En particlar, el rango de variación del exponente es bastante estrecho, los valores estiados varían aproxiadaente entre / - /9. Tales valores peden vinclarse con la ecación de resistencia al fljo de Manning, donde la velocidad edia es proporcional a la potencia / de la profndidad de fljo.
9 Los valores estiados de los coeficientes C f, n y f parecen consistentes con las condiciones orfológicas, sedientológicas e hidrálicas locales reinantes en cada vertical. Las ecaciones de regresión entre el exponente y los coeficientes encionados precedenteente, exhiben coeficientes de deterinación speriores a. y, en todos los casos, ás del 9% de los datos están coprendidos entre ±% de variación de la ecación de ejor ajste. Dichas relaciones fncionales, en conjnción con la ley potencial, peden ser tilizadas para obtener expeditivaente inforación sobre la distribción vertical de la velocidad a partir de conocer la velocidad edia (o eventalente la velocidad áxia), la profndidad de fljo y el coeficiente de rgosidad. BIBLIOGRAFÍA Bathrst, R. (9). Theoretical aspects of flow resistance. Dynaics of Gravel-Bed Rivers. R.D. Hey, J.C. Bathrst y C.R.Thorne (Eds). Wiley, -. Bergstro, D.J.; M.F. Tachie y R. Balachandar (). Application of power laws to low Reynolds nber bondary layers on sooth and rogh srfaces. Phys. Flids, (), 77-. Bffin-Bélanger, T. y A.G. Roy (). ín in the life of a river: selecting the optial record length for the easreent of trblence in flvial bondary layers. Geoorphology,, Bray, D.I. y K.S. Davar (97). Resistance to flow in gravel-bed rivers. Canadian Jornal of Civil Engineering, (), 77-. Coles, D. (9). The law of the wake in the trblent bondary layer. Jornal of Flid Mechanics, (), 9-. Chen, C.L. (99). Unified theory on power laws for flow resistance. Jornal of Hydralic Engineering, ASCE, 7(), 7-9. Cheng, N.S. (7). Power-law index for velocity profiles in open channel flows. Advances in Water Resorces,, Dancey, C.L. y P. Diplas (). Statistical ncertainty and the estiation of log law paraeters. Jornal of Hydralic Engineering, ASCE, (9), -. FCEIA-UNR (997). Estdio y proyecto de la obra de dragado de acceso al perto de PASA S.A. Infore final, Facltad de Ciencias Exactas, Ingeniería y Agriensra, Universidad Nacional de Rosario. Fergson, R. y P.J. Ashworth (99). Spatial patterns of bed load transport and channel change in braided and nearbraided rivers. Dynaics of Gravel-Bed Rivers. P.Billi, R.Hey, C.R.Thorne y P.Tacconi (Eds). Wiley, González, J.A.; C.S. Melching y K.A. Oberg (99). Analysis of open-channel velocity easreents collected with an Acostic Doppler Crrent Profiler. Proc. First International Conference on New Eerging Concepts for Rivers. Chicago, Illinois, USA. Hinze, J.O. (97). Trblence. McGraw Hill Series in Mechanical Engineering, New York. Nakagawa, H.; I. Nez y H. Ueda (97). Trblence of open channel flow over sooth and rogh beds. Proc. Japan Society of Civil Engineering (JSCE),, -. Nez, I. y H. Nakagawa (99). Trblence in open channel flows. Balkea pblishers, Rotterda, Holanda. Nez, I. y H. Rodi (9). Open channel flow easreents with a Laser Doppler aneoeter. Jornal of Hydralic Engineering, ASCE, (), -. Schlichting, H. (99). Bondary layer theory. McGraw Hill Book Co. Ed., N.York. Sart, G.M.; M.J. Dncan y J.M. Walsh (). Relatively rogh flow resistance eqations. Jornal of Hydralic Engineering, ASCE, (), -7. Wilcock, P. (99). Estiating local bed shear stress fro velocity observations. Water Resorces Research, (), -. Yen, B.C. (). Open channel flow resistance. Jornal of Hydralic Engineering, ASCE, (), -9. Zierann, C. y J.F. Kennedy (97). Transverse bed slopes in crved allvial streas. Jornal Engineering Mech., ASCE, (HY), -. 7
10 Tabla. Resen de paráetros hidrálicos y coeficientes obtenidos en las diferentes verticales. Vert. U h a b * k s C f c n f Nº (/s) () (/s) () ( - ) ( - ) ( - ) (s/ / ) ( - ) S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S S
11 K D.C. N K S S S S K 9 Figra. Secciones de edición en el trao K 9- del río Paraná Re *. Figra. Variación de en fnción de Re* para el conjnto de datos tilizados en el estdio. 9
12 S... S S S..... S S S S S S.... S S..... Figra. Coparación entre leyes de distribción de velocidades calcladas (ley logarítica y ley potencial) y velocidades observadas a diferentes profndidades en algnas verticales.
13 C f =C/g. Figra. Relación entre el exponente y el coeficiente de Chezy adiensional C f. =. C f -.7, R = n (s/ / ) Figra. Relación entre el exponente y el coeficiente de rgosidad de Manning n. =.97 n.9, R = f Figra. Relación entre el exponente y el factor de fricción de Darcy-Weisbach f. =. f.7, R =.9.
INGENIERIA CIVIL EN MECANICA GUIA DE LABORATORIO
INGENIERIA CIVIL EN MECANICA GUIA DE LABORATORIO ASIGNATURA MECANICA DE FLUIDOS II CODIGO 9513 NIVEL 3 EXPERIENCIA C9 ESTUDIO DE DESARROLLO DE CAPA LIMITE" OBJETIVO GENERAL UNIVERSIDAD DE SANTIAGO DE CHILE
1 Capa límite, distribución de velocidades
Tea IIIb Distribución de elocidades Hoja 1 1 Capa líite, distribución de elocidades Concepto de capa líite La condición de borde para un flujo dado, iplica que ay aderencia con la frontera, o sea, que
Figura 4.1. Representación esquemática del modelo tensión-deformación utilizada en el modelo lineal equivalente
4. 4.. Introdcción La respesta sísica del selo frente a n oviiento sísico se ha silado tilizando prograas inforáticos qe tilizan varias hipótesis siplificadoras. Unos de los prieros prograas fe SHAKE [7].
límite Esquema de cálculoc en una placa plana Las soluciones que brinda el flujo potencial tienen asociada una condición de deslizamiento en la pared
Capa ímite as solciones qe brinda el fljo potencial tienen asociada na condición de deslizamiento en la pared A' A' as solciones del fljo potencial son aproimadas a altos números de nolds pero dejan de
Apéndice I Capa límite
Apéndice I Capa límite Capa límite. Aproimadamente hasta antes de 860, el interés de la ingeniería por la mecánica de flidos se limitaba casi eclsivamente al fljo del aga. La complejidad de los fljos viscosos,
FLUJOS EXTERNOS. José Agüera Soriano
FLUJOS EXTERNOS José Agüera Soriano 011 1 José Agüera Soriano 011 FLUJOS EXTERNOS CAPA LÍMITE RESISTENCIA DE SUPERFICIE RESISTENCIA DE FORMA RESISTENCIA TOTAL VELOCIDADES SUPERSÓNICAS José Agüera Soriano
INDIRECT FIELD ORIENTED VECTOR CONTROL SIMULATION OF AN INDUCTION MOTOR
ISSN: 19-757 Volen Núero año - 5 INDIRECT FIELD ORIENTED VECTOR CONTROL SIMULATION OF AN INDUCTION MOTOR SIMULACIÓN DE SISTEMAS DE CONTROL INDIRECTO POR CAMPO ORIENTADO DEL MOTOR DE INDUCCIÓN Msc. Jorge
Lección 1: Tensiones verticales en los suelos.
Lección : Tensiones verticales en los selos. Tensión vertical en n pnto del terreno. La tensión vertical en n pnto calqiera de n selo a na profndidad es el peso de la colmna de terreno existente por encima
X.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA
X.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA X.1.- INTRODUCCIÓN Antes de entrar en la etodología qe perite deterinar el coeficiente de transferencia de calor por convección
VII.- TEORÍA ELEMENTAL DE LA CAPA LIMITE BIDIMENSIONAL
VII.- TEORÍA EEMENTA DE A CAPA IMITE BIDIMENSIONA http://libros.redsace.net/ VII..- CAPA IMITE AMINAR Y TURBUENTA EN FUJO SOBRE PACA PANA En el oviiento de flidos sobre na placa plana, la Hidrodináica
CALCULO DEL MODELO DINAMICO DE UN BRAZO ROBÓTICO DE DOS ARTICULACIONES CONTROLADO POR RED TENDONAL
AUO DE ODEO DIAIO DE U BAZO OBÓTIO DE DO ATIUAIOE OTOADO PO ED TEDOA c. Ing. Edardo Alberto irera Dpto. Ingeniería ecánica-u...e-av. as Heras 77-esistencia-haco-Tel.5-7-76- ecirera@ing.nne.ed.ar Ing. Verónica
UNIVERSIDAD DE BUENOS AIRES
ACUAD DE INGENIERÍA DEPARAENO DE HIDRÁUICA CÁEDRA DE HIDRÁUICA GENERA (69.01) "SISEAS DE UNIDADES Y ECUACIONES DE DIENSIÓN" "Aplicación a las Propiedades ísicas de Utilización en la Hidráulica" Ing. uis
ANÁLISIS DEL ACETATO DE ETILO OBTENIDO POR METODOLOGÍA TRADICIONAL CON EL PROTOTIPO DE UN SOLO EQUIPO
ANÁLISIS DEL ACETATO DE ETILO OBTENIDO POR METODOLOGÍA TRADICIONAL CON EL PROTOTIPO DE UN SOLO EQUIPO Jorge Rivera Elorza Escuela Superior de Ingeniería Quíica e Industrias Extractivas, IPN riej123204@yahoo.co.x
Medición de la gravedad mediante tiro vertical
Fisica experiental I - 016 Medición de la gravedad ediante tiro vertical Barcelona Hipperdinger, Catalina (catalinabarcelona.6@gail.co); Crovo, Octavio ( octaviocrovo@gail.co ); Di Rocco, Agustina A. (
Análisis de Capacidad portante horizontal de un pilote simple
Manual de Ingeniería No. 16 Actualización: 06/016 Análisis de Capacidad portante orizontal de un pilote siple Prograa: Arcivo: Pilote Deo_anual_16.gpi El objetivo de este capítulo es explicar el uso del
VII.- TEORÍA ELEMENTAL DE LA CAPA LIMITE BIDIMENSIONAL pfernandezdiez.es
VII.- TEORÍA ELEMENTAL DE LA CAPA LIMITE BIDIMENSIONAL VII.1.- CAPA LIMITE LAMINAR Y TURBULENTA EN FLUJO SOBRE PLACA PLANA En el movimiento de flidos sobre na placa plana, la Hidrodinámica clásica se limita
Metrología Eléctrica
GRADO EN INGENIERÍA ELÉCTRICA Determinación de las incertidmbres de medida Adenda tema 6) 01-013 Metrología Eléctrica Dr. Manel Valcárcel Fontao UNIVERSIDAD NACIONAL DE EDUCACIÓN A DISTANCIA Crso 01/013
ANEXO A. MODELO DE LONGITUD DE MEZCLA PARA EL FLUJO TURBULENTO
ANEXO A. MODELO DE LONGITUD DE MEZCLA PARA EL FLUJO TURBULENTO A.1 Flujo Turbulento y Viscosidad de Vórtice Si el núero de Reynolds es suficienteente alto, virtualente cada tipo de flujo será turbulento.
IDENTIFICAR LOS ELEMENTOS DE UN VECTOR
8 REPSO POO OJETIVO IDENTIFICR LOS ELEMENTOS DE UN VECTOR Nombre: Crso: Fecha: Vector: segmento orientado determinado por dos pntos: (a, a ), origen del ector, y (b, b ), extremo del ector. Coordenadas
< ρ y cuyo coeficiente de viscosidad es η. Se supone que la velocidad de la esferano origina turbulencias en el fluido.
EY DE STOES Una esfera de radio r y densidad ρ parte del reposo en el seno de un fluido de densidad ρ f < ρ y cuyo coeficiente de viscosidad es η. Se supone que la velocidad de la esferano origina turbulencias
FENÓMENOS DE TRASPORTE EN METALURGIA EXTRACTIVA Clase 04/05 Transporte de Masa
FENÓMENOS E TRASPORTE EN METALURGIA EXTRACTIVA Clase 04/05 Transporte de Masa Prof. Leandro Voisin A, MSc., r. Acadéico Universidad de Cile. Jefe del Laboratorio de Piroetalurgia. Investigador Senior -
Los datos del sistema están dados en valores por unidad sobre las mismas bases.
Ejemplo. Malio Rodrígez. Ejemplo, Malio Rodrígez En el sigiente sistema de potencia ocrre n cortocircito trifásico sólido en el pnto, el cal esta bicado exactamente en la mita de la línea -. Los interrptores
3. Campos escalares diferenciables: gradiente.
GRADO DE INGENIERÍA AEROESPACIAL. CURSO. 3. Campos escalares diferenciables: gradiente. Plano tangente diferenciabilidad. Consideremos na fnción f :(, ) U f(, ) de dos variables n pnto (, interior al conjnto
Estrategias de medición y valoración de la exposición a ruido (II): tipos de estrategias
95 Estrategias de edición y valoración de la exposición a rido (II): tipos de estrategias Strategies for easring and assessing noise exposre (II): Types of strategies Stratégies por esrer et évaler l exposition
Regla de la cadena. Regla de la cadena y. son diferenciables, entonces: w w u w v y u y v y. y g. donde F, w w u w v x u x v x
Regla de la cadena Una de las reglas qe en el cálclo de na variable reslta my útil es la regla de la cadena. Dicho grosso modo, esta regla sirve para derivar na composición de fnciones, esto es, na fnción
MODELO DE PROPAGACIÓN EN LAS CIUDADES DE MÉRIDA (VENEZUELA) Y CÚCUTA (COLOMBIA) PARA REDES WLAN, OPERANDO EN 2.4 GHz, EN AMBIENTES EXTERIORES
UNIVERSIDAD, CIENCIA y TECNOLOGÍA Volen 16, N 6, arzo 01 MODELO DE OPAGACIÓN EN LAS CIUDADES DE MÉRIDA (VENEZUELA) Y CÚCUTA (COLOMBIA) PARA REDES WLAN, OPERANDO EN.4 GHz, EN AMBIENTES EXTERIORES Pérez
DERIVADA DE LA FUNCIÓN EXPONENCIAL DE CUALQUIER BASE Y DE LA FUNCIÓN LOGARÍTMO NATURAL
DERIVADA DE LA FUNCIÓN EXPONENCIAL DE CUALQUIER BASE Y DE LA FUNCIÓN LOGARÍTMO NATURAL Sgerencias para qien imparte el crso: Se deberá concebir a la Matemática como na actividad social y cltral, en la
CAPITULO 7 MODELO CON TIEMPOS DE FALLA CON DISTRIBUCION DE PROBABILIDAD GENERAL Y FRECUENCIA DE MUESTREO VARIABLE.
CAPITULO 7 MODELO CON TIEMPOS DE FALLA CON DISTRIBUCION DE PROBABILIDAD GENERAL Y FRECUENCIA DE MUESTREO VARIABLE. En este capítulo se presenta el odelo propuesto por Rahi & Banerjee [3], su solución con
Aceleración de la gravedad Plano inclinado
Aceleración de la gravedad Plano inclinado Biera, Adriana Huck, Gabriel Palero, Pedro Adribiera@hotail.co Huck_gabriel@hotail.co Pedro_leon44@hotail.co Física Experiental I Octubre de 006- Universidad
Análisis comparativo del uso de la ecuación de Euler y el estudio aerodinámico en máquinas axiales
Asociación Española de Ingeniería Mecánica XVIII CONGRESO NACIONA DE INGENIERÍA MECÁNICA Análisis comparativo del so de la ecación de Eler y el estdio aerodinámico en máqinas axiales A. Cantizano, E. Arenas,.
3. Sistema Por Unidad Ejemplos
Anexo. istema Por Unidad Ejemplos Ejemplo.1 Dos generadores conectados en paralelo a la misma barra poseen reactancias sbtransitoria de 10%. El generador número no posee na capacidad de 500 KA, y el número
SOLUCIONES PROBLEMAS FÍSICA. TEMA 2: OSCILACIONES Y ONDAS
Facltad de Ciencias Crso 00-0 Grado de Óptica y Optoetría SOLUCIONES PROBLEMAS FÍSICA. TEMA : OSCILACIONES Y ONDAS. Una onda sonora plana y de recencia,00 khz se propaga en n edio gaseoso de densidad,4
Áreas de Regiones Cuadrangulares
Geoetría ÍTUL XIII Áreas de egiones adranglares 01. ado n triánglo, en la prolongación de y en se bican los pntos y Q respectivaente, se trazan H y Q ; ( H) ; calcle el área de la región QH si = H = H;
Flujos Isotérmicos/Térmicos, Incompresibles y Viscosos con Formulación Velocidad-Vorticidad
Inforación Tecnológica Fljos Vol. (3) Isotéricos/Téricos 39-49 (00) Incopresibles y Viscosos con Forlación doi:0.6/inf.tecnol.4304it.09 Fljos Isotéricos/Téricos Incopresibles y Viscosos con Forlación Velocidad-Vorticidad
CARACTERIZACIÓN PRELIMINAR DEL POTENCIAL ENERGÉTICO DEL VIENTO EN EL CERRO LA VIRGEN, ZACATECAS
CARACTERIZACIÓN PRELIMINAR DEL POTENCIAL ENERGÉTICO DEL VIENTO EN EL CERRO LA VIRGEN, ZACATECAS Ricardo Saldaña 1, Víctor Manuel García 2, Ubaldo Miranda 1, Sergio Durón 2, María Flor Morales 1 1 Gerencia
CONVECCION. Para el diseño de Intercambiadores de calor necesitamos el coeficiente global de transferencia, U
CONVECCION Para el diseño de Intercambiadores de calor necesitamos el coeficiente global de transferencia, U U está formado por resistencias conectias condctias. Las conectias dependen del coeficiente
12º CONGRESO IBEROAMERICANO DE INGENIERÍA MECÁNICA Guayaquil, 10 a 13 de Noviembre de 2015
º CONGRESO IBEROAMERICANO DE INGENIERÍA MECÁNICA Gayaqil, a 3 de Noviembre de 5 ANÁLISIS PARAMÉTRICO DEL RENDIMIENTO PERIFÉRICO DE UNA TURBINA AXIAL CON ÁLABES SIMÉTRICOS Torres González E. V. *, Lgo Leyte
156 Ecuaciones diferenciales
156 Ecuaciones diferenciales 3.6 Mecánica El paracaidiso es uno de los deportes extreos que día a día cuenta con ayor núero de adeptos. Los que practican este deporte se tiran desde un avión en oviiento
VI.- SEMEJANZA HIDRODINÁMICA Y ANÁLISIS DIMENSIONAL
VI.- SEMEJANZA HIDRODINÁMICA Y ANÁISIS DIMENSIONA http://libros.redsace.net/ VI..- NÚMEROS DE FROUDE, REYNODS, WEBER Y MACH En n fenómeno hidrálico, las variables qe intervienen en el mismo se peden redcir
I CONGRESO NACIONAL COMEII 2015 Reunión Anual de Riego y Drenaje
Artículo: COMEII-5058 I COGRESO ACIOAL COMEII 05 Reunión Anual de Riego y Drenaje Jiutepec, Morelos, México, y 4 de noviebre APLICACIÓ SIMPLIFICADA DE LA FÓRMULA DE DARCY-WEISBACH A LOS SISTEMAS DE RIEGO
el blog de mate de aida MI: apuntes de vectores y rectas pág. 1 VECTORES
el blog de mate de aida MI: apntes de vectores y rectas pág. VECTORES.- LOS EJES CARTESIANOS Y EL ORIGEN El eje horizontal se llama eje de abscisas y el eje vertical se llama eje de ordenadas. El pnto
Características espectrales de la turbulencia en vientos de capa superficial.
Características espectrales de la trblencia en vientos de capa sperficial Adrián Roberto Wittwer, Gilherme Sasen Welter, Gervásio Annes Degrazia, Facltad de Ingeniería, Universidad Nacional del Nordeste,
Respuesta Reactor sin catalizador, el sistema está en fase líquida, no hay variación de volumen.
95 Quíica Técnica ll, Priera prueba Ejercicio En un reactor de ezcla total de 5 se lleva a cabo el proceso ~ + en fase líquida, con una conversión de,, se sabe que la cinética de la reacción es de prier
LAS FAMILIAS DE DISTRIBUCIONES BETA DE VARIANZA CONSTANTE Y MESOCÚRTICAS EN EL MÉTODO PERT
LAS FAMILIAS DE DISTRIBUCIONES BETA DE VARIANZA CONSTANTE Y MESOCÚRTICAS EN EL MÉTODO PERT RAFAEL HERRERÍAS PLEGUEZUELO EDUARDO PÉREZ RODRÍGUEZ JOSÉ CALLEJÓN CÉSPEDES JOSÉ MANUEL HERRERÍAS VELASCO Universidad
Medición de señales moduladas con Analizador de Espectro.
Medición de señales oduladas con Analizador de spectro. 1- Fundaentos teóricos a. squea básico del A.. heterodino b. Controles iportantes Center Freq. / SPAN: stos controles periten ajustar la ventana
INCERTIDUMBRE EN LA CALIBRACIÓN DE CALIBRADORES TIPO VERNIER
CENTRO NACIONAL DE METROLOGÍA INCERTIDUMBRE EN LA CALIBRACIÓN DE CALIBRADORES TIPO VERNIER Héctor González Mñoz Nota: El presente ejercicio ha sido desarrollado bajo aspectos didácticos y llea por esto
actividades propuestas en la unidad vectores
actiidades propestas en la nidad ectores Las respestas feron elaboradas por las Profesoras Lciana Calderón y María de los Ángeles Fernandez qienes realizan na adscripción en la Cátedra. Propesta.3: 1)
PRÁCTICA Nº 1 LEY DE HOOKE - MOVIMIENTO ARMÓNICO SIMPLE
PRÁCTICA Nº LEY DE HOOKE - MOVIMIENTO ARMÓNICO SIMPLE.- INTRODUCCION TEORICA..-Estudio estático Cuando se obliga a un cuerpo a cabiar de fora, la "fuerza deforadora" puede ser proporcional a la deforación,
82 Diseño de plantas de tecnología apropiada. (a) Axial
82 Diseño de plantas de tecnología apropiada 2. Unidades ecánicas (1) La ezcla rápida ecanizada es ás eficiente cuando se eplean agitadores de tipo turbina. El agitador de turbina consta de un disco o
FÍSICA APLICADA A FARMACIA. EXAMEN FINAL EXTRAORDINARIO. JUNIO 2014
FÍSICA APLICADA A FARMACIA. EXAMEN FINAL EXTRAORDINARIO. JUNIO 20. (2.25 puntos). Se descarga un condensador a través de una resistencia óhica de valor R = (.000.02) 0 6. Con el fin de estudiar cuantitativaente
DINÁMICA DE FLUIDOS. Flujo Potencial. Potencial de velocidades. Función de corriente. Ejemplos.
DINÁMIC DE FLUIDOS Propiedades de los Flidos. Concepto de flido. Flido ideal. Viscosidad Tensión sperficial. Capilaridad Estática. Presión en n pnto. Ecación general de la estática. Teoremas de Pascal
UNIVERSIDAD DE GUADALAJARA
UIVERSIDAD DE GUADALAJARA CETRO UIVERSITARIO DE CIECIAS EXACTAS E IGEIERÍAS SECRETARÍA ACADÉMICA DIVISIÓ DE IGEIERÍAS DEPARTAMETO DE IGEIERÍA IDUSTRIAL Prograa de estdio: Análisis contable SISTEMA DE CREDITOS
1. Encontrar la pendiente de la recta tangente a la curva de intersección de la superficie: z = y con el plano y=2, en el punto (2,1, 6 )
PROBLEMAS RESUELTOS 1. Encontrar la pendiente de la recta tangente a la cra de intersección de la sperficie: z = 1 con el plano =, en el pnto (,1, 6 Solción La pendiente bscada es: z 1 (,1 1 z (,1 6 (,1.
CAPITULO 5. Evaluación de acabado superficial a probetas maquinadas
CAPITULO 5 Evaluación de acabado superficial a probetas aquinadas Coo se observó en el capítulo anterior, todas las pruebas realizadas con el aquinado de insertos de Sandvik Coroant, ayudaron para estiar
Capítulo 3. Fundamentos matemáticos del estudio
Capítulo 3. Fundaentos ateáticos del estudio 3.1 Ecuación de Darcy La ley de Darcy es el pilar fundaental de la hidrología subterránea. Es una ley experiental obtenida por el ingeniero francés Henry Darcy
Oscilaciones Acopladas
Oscilaciones Acopladas Nicolás Raonda nraonda@hotail.co Hugo Pallaoro hpallaoro@argentina.co Laboratorio Física - FICEN Universidad Favaloro - 003 Se construyó un sistea de asas resortes acoplados por
UNIDAD 1 Ecuaciones Diferenciales de Primer Orden
UNIDAD UNIDAD Ecaciones Diferenciales de Primer Orden Definición Clasificación de las Ecaciones Diferenciales Una ecación diferencial es aqélla qe contiene las derivadas o diferenciales de na o más variables
NOMBRE: VECTORES EN EL PLANO. Ángel de la Llave Canosa
NOMBRE: VECTORES EN EL PLANO Ángel de la Llave Canosa 1 VECTORES EN EL PLANO VECTOR FIJO Un vector fijo AB es n segmento orientado, qe está definido por dos pntos: Un pnto origen y n pnto extremo. Los
MANUAL DE METODOLOGÍAS ANEXOS ANEXO II. MODELOS DE INTERPOLACIÓN Y EXTRAPOLACIÓN
MANUAL DE METODOLOGÍAS ANEOS ANEO II. MODELOS DE INTERPOLACIÓN ETRAPOLACIÓN ANEO II. MODELOS DE INTERPOLACIÓN ETRAPOLACIÓN FECHA: -AGO -7 II. INTERPOLACIÓN ETRAPOLACIÓN LINEAL En VALMER se aplican distintos
Clase Temas
Econoía política Jorge M. Streb Clase 7 9.7. Teas I. Krishna y Morgan sobre cheap talk (sanata II. La condición de single crossing (un solo cruce de Spence y Mirrlees III. Trabajo práctico : discusión
Cátedra de Geotecnia II Año 2007 Trabajo Práctico de Fundaciones indirectas Facultad de Ingeniería U.NL.P.
Cátedra de Geotecnia II Año 007 DIMESIOADO DE U PILOTE CO FRICCIÓ EGATIVA Existen nuerosas situaciones en las ue un ingeniero debe construir pilotes donde gran parte de la capacidad de carga adisible del
XI.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA
XI.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA XI..- INTRODUCCIÓN Antes de entrar en la metodología qe permite determinar el coeficiente de transferencia de calor por convección
M PRY PUE /06
M PRY PUE 1 7 5/6 LIBRO: TEMA: PARTE: TÍTULO: CAPÍTULO: PRY. PROYECTO PUE. Puertos 1. ESTUDIOS 7. Estudios de Transporte Litoral 5. Deterinación del Estado Morfodináico de las Playas A. CONTENIDO Este
Métodos y técnicas de integración
Métodos y técnicas de integración (º) Integración por sstitción o cambio de variable En mchas ocasiones, cando la integración directa no es tan obvia, es posible resolver la integral simplemente con hacer
VECTORES EN EL PLANO. el punto B el extremo. Mientras no preste confusión el vector v podemos expresarlo simplemente por v.
COLEGIO NUESTRO SEÑOR DE LA BUENA ESPERANZA Asignatra: FÍSICA 10º Profesor: Lic. EDUARDO DUARTE SUESCÚN TALLER DE VECTORES VECTORES EN EL PLANO Vector fijo. Es n segmento orientado. Lo representamos por
Criterio de la segunda derivada para funciones de dos variables por Sergio Roberto Arzamendi Pérez
Criterio de la segnda derivada para fnciones de dos variables por Sergio Roberto Arzamendi Pérez Sea la fnción f de dos variables definida por f (, ) contina de primera segnda derivadas continas en s dominio,
Método de identificación de modelos de orden reducido de tres puntos 123c
Método de identificación de modelos de orden redcido de tres pntos 123c Víctor M. Alfaro, M.Sc. Departamento de Atomática Escela de Ingeniería Eléctrica Universidad de Costa Rica valfaro@eie.cr.ac.cr Rev:
Concurso Nacional de Matemáticas Pierre Fermat Problemas
Concrso Nacional de Matemáticas Pierre Fermat 014 Examen para Nivel Secndaria Etapa Eliminatoria Instrcciones: No tilizar cellar (éste deberá de estar apagado), ipod, notebook, calcladora ó calqier otro
1) Estudia las discontinuidades y halla las ecuaciones de las asíntotas de la función: 1 f(x)= 1-e x
CURSO 22-23. Septiebre de 23. ) Estudia las discontinuidades y halla las ecuaciones de las asíntotas de la función: f() -e 2) Utilizando la definición, calcula las derivadas laterales de la función f()
EJERCICIOS DE DISTRIBUCIONES DE FRECUENCIAS BIDIMENSIONALES (CAPÍTULO 5 ) PROPUESTOS EN EXÁMENES
EJERCICIOS DE DISTRIBUCIONES DE FRECUENCIAS BIDIMENSIONALES (CAPÍTULO 5 ) PROPUESTOS EN EXÁMENES 1º) Razone breveente sobre los conceptos de Casualidad, Causalidad y Especificación de odelos estadísticos.(junio
1 Composición de funciones
Composición de fnciones La composición de fnciones o la fnción de fnción es na operación qe aparece natralmente en varias sitaciones. En esta nota, presentaremos (sin demostración) algnos de los resltados
Práctica 3 DETERMINACIÓN DE LA CONSTANTE DE EQUILIBRIO DEL ÁCIDO ACÉTICO MEDIANTE MEDIDAS DE CONDUCTIVIDAD
Dpto. Sisteas Físicos, Quíicos y Naturales- Área de Quíica Física Práctica 3 DETERMINACIÓN DE LA CONSTANTE DE EQUILIBRIO DEL ÁCIDO ACÉTICO MEDIANTE MEDIDAS DE CONDUCTIVIDAD Cuestiones y cálculos previos:
TEMA 14: COMPORTAMIENTO REAL DE LAS MÁQUINAS HIDRAULICAS
TEMA 14: COMORTAMIENTO REAL DE LAS MÁUINAS IDRAULICAS 14.1.- La desviación del comportamiento teórico: Definición de érdidas 14..- Altra útil de na bomba 14.3.- Otros arámetros qe definen la bomba 14.4.-
AB se representa por. CD y
1.- VECTORES. OPERACIONES Vector fijo Un ector fijo AB es n segmento orientado con origen en el pnto A y extremo en B Todo ector fijo AB tiene tres elementos: Módlo: Es la longitd del segmento AB. El módlo
Cálculo Diferencial. libro Cálculo I de los autores Larson, R., Hostetler, R.P., y Edwards, B. Ediciones Pirámide del año 2002
Cálclo Diferencial 1. Gráficas y modelos Teoría: Ver páginas y 5 del capítlo P del libro: Preparación para el Cálclo del libro Cálclo I de los atores Larson, R., Hostetler, R.P., y Edwards, B. Ediciones
MMII_L1_c3: Método de Lagrange.
MMII_L_c3: Método de Lagrange. Gión de la clase: Esta clase está centrada en plantearse la resolción de las ecaciones casi lineales de primer orden mediante el Método de Lagrange. El método eqivale a plantearse
EL MODELO DE REGRESIÓN LINEAL MÚLTIPLE
EL MODELO DE REGRESIÓN LINEAL MÚLTIPLE Ajste mínimo-cadrático del hiperplano de regresión En el modelo de regresión múltiple qe vamos a presentar se considera qe el regresando es na fnción lineal de k-
ECUACIONES DIFERENCIALES (0256)
ECUACIONES DIFERENCIALES (256) SEMANA 3 CLASE 8 MIÉRCOLES 25/4/12 1. Creciiento poblacional. La idea básica es deterinar el taaño futuro de una población suponiendo que su tasa de creciiento es conocida
Procedimiento. Medición de Longitud y Estimación de la Incertidumbre de Medida PD-LMD_TESCo-T-10 ELABORÓ REVISÓ AUTORIZÓ
Versión: 2 Pág.: 1 de 10 TABLA DE AUTORIZACIÓN ELABORÓ REVISÓ AUTORIZÓ Pesto: Metrólogo Pesto: Spervisor Técnico Pesto: Dirección Académica Responsable del Laboratorio Ing. Zaira Dinorah Garnica Navarro
Toma de muestras personal: determinación de la incertidumbre del volumen de aire muestreado
90 Toma de mestras personal: determinación de la incertidmbre del volmen de aire mestreado Personal sampling: determination of the ncertainty of the sampled air volme Échantillonnage individel : détermination
1. Respecto de la fuerza de atracción gravitacional entre la Tierra y la Luna, y considerando que m T
1 Ciencias Básicas Física Prograa Estándar Intensivo Cuaderno Estrategias y Ejercitación Dináica II: ley de gravitación, fuerza de roce CUACES007CB82-A16V1 Estrategias? PSU Pregunta PSU 1. Respecto de
SEMESTRE TIPO 1 DURACIÓN MÁXIMA 2.0 HORAS 31 DE MAYO DE NOMBRE Apellido paterno Apellido materno Nombre (s) Firma
UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉICO FACULTAD DE INGENIERÍA DIVISIÓN DE CIENCIAS BÁSICAS COORDINACIÓN DE CIENCIAS APLICADAS DEPARTAMENTO DE PROBABILIDAD Y ESTADÍSTICA PRIMER EAMEN FINAL RESOLUCIÓN SEMESTRE
Informe meteorológico
Infore eteorológico Estación eteorológica de Alcalá de la Selva Año 3 Febrero 2015 Nú. 39 Febrero fue extreadaente frío y uy húedo. El es de Febrero de 2015 ha sido extreadaente frío en cuanto a teperaturas
FUNCIÓN DE TRANSFERENCIA
FUNCIÓN DE TRANSFERENCIA 1. RESPUESTA IMPULSO La respuesta ipulso de un sistea lineal es la respuesta del sistea a una entrada ipulso unitario cuando las condiciones iniciales son cero. Para el caso de
Tema 11: INTRODUCCIÓN A LAS EDP LINEALES DE 2º ORDEN: MÉTODO DE SEPARACIÓN DE VARIABLES
Profesor: Roqe Molina egaz Tema 11: INTRODUCCIÓN A AS EDP INEAES DE 2º ORDEN: MÉTODO DE SEPARACIÓN DE VARIABES Programa detallado: 11.1 Introdcción. Sobre solciones de na EDP lineal. 11.2 Método de separación
DIBUJO Y SISTEMAS DE REPRESENTACIÓN. Agrimensura Civil Mecánica Metalurgia Extractiva Minas
DEPARTAMENTO DE MATEMÁTICA DIBUJO Y SISTEMAS DE REPRESENTACIÓN Agrimensra Civil Mecánica Metalrgia Extractiva Minas Unidad X: Sistema de Proyección Acotada Dibjo y Sistemas de Representación UNIDAD X -
Evaluación de la Incertidumbre de Algunos Factores de Influencia en la Determinación del Contenido de Humedad en Granos
Siposio de Metrología 008 Santiago de Qerétaro, México, al 4 de Octbre Evalación de la Incertidbre de Algnos Factores de Inflencia en la Deterinación del Contenido de Hedad en Granos Enriqe Martines L,
DETERMINACIÓN DEL NÚMERO DE NUSSELT PARA TUBERÍAS TRIANGULARES
Mecánica Comptacional Vol. XXIII, pp. 49-45 G.Bscaglia, E.Dari, O.Zamonsk (Eds.) Bariloche, rgentina, Novemer 4 DEERMINCIÓN DEL NÚMERO DE NUSSEL PR UBERÍS RINGULRES Cladio E. Joglard na L. Pere Laoratorio
Figura 12. Leyes del movimiento Sistema general.
ECUACIONES DE MOVIMIENTO (PRÁCTICA 4: LEYES DEL MOVIMIENTO) Ing. Francisco Franco Web: http://gfranciscofranco.blogspot.co/ Fuente de inforación: Trabajo de grado de Mónica A. Caacho D. y Wilson H. Ibachi
Constante de un resorte Por Fernando Vega Salamanca
Constante de un resorte Por Fernando Vega Salaanca El objetivo es encontrar experientalente la constante de un resorte, para lo cual ostraos varios procediientos..0 Con ayuda de la Ley de Hoo En este apartado
TEMA 2: El movimiento. Tema 2: El movimiento 1
TEMA 2: El oviiento Tea 2: El oviiento 1 ESQUEMA DE LA UNIDAD 1.- Introducción. 2.- Características del oviiento. 2.1.- Posición. 2.2.- Trayectoria. 2.3.- Desplazaiento. 2.4.- Velocidad. 2.5.- Aceleración.
4. Cinemática de fluidos
4. Cinemática de flidos Objetio Introdcir los conceptos cinemáticos relacionados con el moimiento de flidos. Se estdia la deriada material (sstancial) s papel en la transformación de las ecaciones de conseración
tecnun INDICE Volantes de Inercia
VOLANTES DE INERCIA INDICE 7. VOLANTES DE INERCIA... 113 7.1 INTRODUCCIÓN.... 113 7. ECUACIÓN DEL MOVIMIENTO.... 113 7.3 CÁLCULO DE UN VOLANTE DE INERCIA.... 116 Eleentos de Máquinas 11 7. VOLANTES DE
X.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA
X.- TRANSMISIÓN DE CALOR POR CONVECCIÓN CAPA LIMITE TÉRMICA E HIDRODINÁMICA X..- INTRODUCCIÓN Antes de entrar en la metodología qe permite determinar el coeficiente de transferencia de calor por convección
Aproximación al MEF en el cálculo de estructuras: Resolución paso a paso de una estructura sencilla desde las funciones de forma.
º COGRESO EMIE 8-9 Jlio ETSIE, Universidad Politécnica de Valencia Aproimación al MEF en el cálclo de estrctras: Resolción paso a paso de na estrctra sencilla desde las fnciones de forma. Enriqe David
TEMA 9. CONTROL REGULATORIO AVANZADO DE PROCESOS CON GRANDES TIEMPOS MUERTOS Y/O RESPUESTA INVERSA.
ontrol regulatorio avanzado de procesos con grandes tiepos uertos y/o respuesta inversa.- 8 TEMA 9. ONTROL REGULATORIO AVANZADO DE PROESOS ON GRANDES TIEMPOS MUERTOS Y/O RESPUESTA INVERSA. Los procesos