Autor: Ing. MSc. Eduardo Gutiérrez Klinsky Universidad Privada de Santa Cruz de la Sierra Santa Cruz Bolivia
|
|
- Juan Carlos Vera Quintana
- hace 6 años
- Vistas:
Transcripción
1 DETERMINACION DE LA CAPACIDAD ULTIMA A MOMENTO FLECTOR DE SECCIONES NO RECTANGULARES DE HORMIGÓN MEDIANTE EL ANALISIS DE RELACIONES NO LINEARES DE TENSIÓN DEFORMACION Autor: Ing. MS. Eduardo Gutiérrez Klinsky Universidad Privada de Santa Cruz de la Sierra Santa Cruz Bolivia Resumen: El presente trabajo tiene por objetivo la determinaión de la apaidad última resistente a momento fletor para seiones no retangulares armadas, pretensadas y/o postensadas, onsiderando la ompatibilidad entre tensiones y deformaiones a través de relaiones no lineares, tanto para el aero omo para el hormigón. La determinaión de la resultante a ompresión es realizada mediante el método de integraión numéria de Simpson, siendo el momento fletor resistente, obtenido a través de un proeso iterativo de balaneo de fuerzas de traión y de ompresión. En base a los resultados obtenidos se observó que el método propuesto por el reglamento AASHTO LRFD, para la determinaión de la apaidad nominal a momento fletor, en vigas de seiones no retangulares, presenta algunas defiienias on respeto a la determinaión del eje neutro y del área de hormigón omprimido. Palabras Clave: Hormigón pretensado, vigas de hormigón, puentes, análisis no linear, momento resistente, AASHTO, AASHTO LRFD Abstrat: This work relates to the omputation of Nominal Moment Capaity for Prestressed Conrete Flanged Setions, based on non linear stress-strain relationships, used for both the pretressing steel and onrete. Resultant ompressive fore is determinated trough the Simpson rule for numerial integration, being the moment apaity obtained by an iterative tehnique of tensile and ompressive fores equilibrium. Results showed that both AASHTO and AASHTO LRFD provisions for flexural moment strength ontain some unertainties for determining neutral axis depth and ompressive blok area. Key words: Prestressed Conrete, onrete beams, bridges, non linear analysis, flexural moment strength, AASHTO, AASHTO LRFD
2 1. Introduión Con la implementaión de rutinas de álulo en omputadora, es viable hoy en día en el álulo estrutural, la representaión del omportamiento de los materiales de manera más próxima a la realidad. En este trabajo se presenta un método no linear para la determinaión de la resistenia a momento fletor de vigas de hormigón. 2. Capaidad Nominal a momento fletor A ontinuaión se desribe la ténia presentada por el WSDOT (Washington State Department of Transportation) e implementada en el software PGSplie para la determinaión de la apaidad nominal a momento fletor por medio del método de ompatibilidad. A ausa de las relaiones no lineares de tensión deformaión, se requiere una ténia iterativa, la ual se desribe a ontinuaión: a) Determinaión de las Deformaiones Iniiales Para el pos tesado se adopta la relaión: ε i = f E e p (1) f = Tensión de tesado resultante en los tendones e E = Módulo elástio del aero de tesado p En este trabajo se onsidera que la armadura pretensada es empleada para que las dovelas que omponen la viga resistan los esfuerzos oasionados durante el transporte y ensamblaje, una vez apliado el pos tensado a la viga, este oasiona pérdidas en la armadura de pretensazo por aortamiento elástio. De manera onservadora, se onsiderará en este trabajo que después de apliado el pos tensado, la deformaión en la armadura de tesado será nula, pasando esta a omportarse omo armadura de aero onvenional. b) Determinaión del Eje Neutro La posiión del eje neutro es desonoida, siendo por lo tanto neesario asumir una posiión del mismo y determinar el estado de deformaión, tensión y fuerzas resultantes en el aero y en el hormigón, si las fuerzas resultantes de traión y ompresión son iguales, entones la seión se enuentra en equilibrio. Para la determinaión de las tensiones en el aero, se emplean las siguientes relaiones:
3 d ε ps = 1 + ε i (2) d: Profundidad del eje del tendón hasta la fibra más omprimida : Profundidad del eje neutro desde la fibra más omprimida. ε i Deformaión iniial debido al tesado, determinada mediante la euaión (1). Para la determinaión de la tensión resultante en ada uno de los tendones post tensados se emplea la relaión: fps = ε ps (3) 7.36 ( 1 (112.4 ) ) εps En la expresión arriba se ha introduido el fator para obtener la tensión en MPa. Multipliando esta tensión por el área de armadura se obtiene la fuerza resultante de traión en la misma. ) Determinaión de los parámetros del Hormigón El modelo numério propuesto por la WSDOT para el hormigón, tanto de la losa omo de la viga, se presenta a ontinuaión: f f εf n ε = εf n 1+ ε n k (4) f 145 n = ; 2500 f en MPa (5) f 145 ε f k = ; si: < 1, k = 1. 0 ε 9000 (6) = f E (MPa) (7) f n ε = (8) E n 1
4 f = f εf 2.4 ε εf n 1+ ε n k n, k: parámetros adimensionales E : Módulo elástio del hormigón (MPa) (9) f : Resistenia araterístia del hormigón (MPa) f : Tensión media de ompresión atuante en una faja de espesor finito (MPa) d) Determinaión de la fuerza resultante de Compresión La fuerza resultante de ompresión se determina mediante el proeso de integraión numéria según la regla de Simpson, para esto se divide el área de viga y losa sometidos a ompresión en un número de fajas de igual espesor de manera a que: y = (10) i Donde i es el número de fajas y la profundidad del eje neutro. Determinándose y se tiene para ada faja: f = ( y) ε (11) Con el valor de εf se obtiene la tensión ompresiva atuante en ada faja a través de la expresión (9). El valor de la fuerza ompresiva se obtiene multipliando la tensión atuante en ada faja por el área de la misma. Finalmente la fuerza ompresiva total será la sumatoria de todas las fuerzas de ompresión atuantes en las fajas.
5 Ejemplo Se presenta el proeso de alulo para determinar la apaidad nominal de a momento fletor de una viga tipo W83PTG FIGURA 1 Seión Transversal Compuesta por Viga W83PTG y losa. A = 12 1/ 2" para armadura pos tensada, el área de ada able es de ps1 φ m2. A = 10 1/ 2" para armadura pretensada, el área de ada torón de ½ es de ps2 φ m2. f = 28MPa ( ) Resistenia araterístia del hormigón para la losa. El aero para el pretensado y pos tensado onsiderado es el de baja relajaión on f pu = 1860( MPa). La fuerza de tesado apliada para el able 1 es de kn y de kn para los ables 2 y 3. La tensión media f e en los ables 1,2 y 3 después de aluladas las pérdidas instantáneas y diferidas (se onsidera en este trabajo la resistenia nominal a momento fletor en t = ), es de kn/m2, on este valor se determina la ε deformaión iniial i, tomando E = kn/m2 (AASHTO LRFD ). Con la expresión (1) se obtiene ε = i p
6 Para la determinaión de la deformaión ε p en los ables es neesario asumir una posiión tentativa del eje neutro. Se adoptará para este aso una profundidad de 18 m a partir de la fibra más omprimida. En funión de la posiión de ada able y de la armadura pretensada, son determinadas las tensiones y deformaiones mediante las euaiones (2) y (3). FIGURA 2. Fuerzas desarrolladas por las armaduras de Traión. En la figura 2 se presentan las fuerzas de traión desarrolladas por los ables de pos tensado y la armadura de pretensado, equivalentes a una fuerza de traión de 8496 kn. La resultante de esta fuerza se enuentra a 5.33 m por enima de la fibra más traionada. A ontinuaión se determinará la fuerza de ompresión que el hormigón es apaz de desarrollar en base al modelo onstitutivo propuesto en la euaión (4). Para esto se dividirá el área de hormigón omprimido en 30 fajas de igual espesor, tomando en uenta que la profundidad asumida para el eje neutro es de 18 m, ada faja tendrá un espesor de 0.60 m. El anho de losa olaborante en este trabajo se onsidera omo siendo de 2.2 m. Para ada faja, on y variando de 0.6 a 18 m, se determina mediante las expresiones (4) a (9) el valor de la tensión por faja y la fuerza de ompresión equivalente, en funión al área de ada una de estas. En la figura 3 se presenta el diagrama de tensiones que se desarrolla en el área omprimida, pudiéndose observar que las mayores tensiones de ompresión se desarrollan a profundidades entre 6 y 8 m a partir de la fibra superior. Efetuándose la integraión de las tensiones atuantes en ada faja, mediante la regla de Simpson, se obtiene una fuerza ompresiva de kn. Para efetos de este ejemplo se onsiderará que la seión se enuentra en equilibrio para la profundidad de eje neutro asumida (18 m) ya que la diferenia on relaión a la fuerza de traión es del orden del 2%.
7 La resultante equivalente de esta fuerza de ompresión se enuentra a 7.7 m de la fibra superior de la losa. TENSIONES DE COMPRESION (Mpa) PROFUNDIDAD f(mpa) TENSIONES DE COMPRESION (Mpa) FIGURA 3 Tensiones de Compresión desarrolladas por el área omprimida. La resistenia de la seión a momento fletor se determina mediante el produto entre las fuerzas en equilibrio y la distania que separa las mismas, onforme ilustrado en la figura 4. El momento alulado mediante este método equivale a knm. El momento fletor determinado mediante la formulaión presentada en el apítulo 5 por el reglamento AASHTO LRFD, on base en la distribuión retangular de tensiones, equivale a knm. A través del software PGSplie desarrollado por la WSDOT se obtuvo un equilibrio de fuerzas de traión y ompresión equivalente a kn, y una resistenia a momento fletor de knm. Conforme se puede observar en la figura 4, el eje neutro se enuentra ortando la losa de hormigón.
8 FIGURA 4. Posiión de las fuerzas resultantes de traión y ompresión en la seión. En la figura 5 se presenta la misma seión on 4 ables de 21 φ de ½ ada uno para el pos tensado y 10 φ ½ para el pretensado. Para la seión indiada en la viga, se adoptó onsideró un a resistenia f = 28MPa para la losa y f = 48MPa para la viga. La resistenia nominal a momento fletor de esta seión, fue determinada apliando las expresiones (1)-(11), obteniéndose una profundidad de eje neutro de 58.4 m para la ual las fuerzas de ompresión y traión se enuentran en equilibrio. En este aso el eje neutro orta al nivel del alma de la viga la seión analizada. La fuerza resultante de la integraión de tensiones fue de kn, on las resultantes posiionadas onforme ilustrado en la figura 6. El momento resistente alulado para este seión equivale a knm. El momento resistente determinado a través de la formulaión AASHTO LRFD es de knm. En la Figura 7 se presenta el gráfio de tensiones de ompresión obtenido mediante el modelo onstitutivo del hormigón empleado en este trabajo, la disontinuidad de tensiones observada a la profundidad de 20 m a partir de la superfiie superior de la losa se debe a la diferenia de resistenia a ompresión entre losa y viga.
9 FIGURA 5 Viga W83PTG sometida a la aión de 4 ables de 21φ 1/2. FIGURA 6. Posiionamiento de las fuerzas de Traión y Compresión resultantes.
10 TENSIONES DE COMPRESION (Mpa) PROFUNDIDAD f(mpa) TENSIONES DE COMPRESION (Mpa) FIGURA 7. Tensiones de Compresión en el Hormigón En la figura 8 se presenta una omparaión de los valores de momento resistente a flexión, determinado para una viga W83PTG on diferentes valores de armadura. Se utilizaron para la armadura de pos tensado 4 ables dispuestos de manera idéntia a la indiada en la figura 5, siendo que el número de torones de ada able varió de 12 a 27 φ 1/ 2". La determinaión del momento resistente fue realizada mediante el proeso no linear desrito y el reglamento AASHTO LRFD. De manera general se obtuvieron valores mayores de momento resistente mediante el método no linear. En todos los asos analizados se umplió la relaión de vigas subarmadas d e Según Baran et. Al.(2005) este valor inferior del momento resistente proporionado por el método AASHTO-LRFD se debe a una inompatibilidad en la onsideraión de la reduión del bloque de tensiones de una profundidad a la profundidad a = β 1, on β < 1, onforme indiado en el ítem del reglamento.
11 MOMENTO RESISTENTE VIGA W83PTG /2" 15 1/2" 18 1/2 21 1/2 Mn (knm) 24 1/2 27 1/2 Aps (m2) NO LINEAR AASHTO - LRFD FIGURA 8. Comparaión entre el modelo No Linear y el Método AASHTO LRFD. En la Figura 9 se muestra la inompatibilidad indiada por Baran et al (2005), donde se puede verifiar que al onsiderar el bloque de tensiones on distribuión retangular y profundidad a = β 1, existe una fraión de espesor de losa donde se desonsidera la tensión atuante en esta. FIGURA 9. Bloque de Compresión on distribuión retangular de tensiones. AASHTO LRFD. Baran et al (2005).
12 Esto oasiona que en el álulo de momento resistente, mediante el método AASHTO LRFD, se onsidere una resultante menor de ompresión que la que el hormigón en realidad es apaz de desarrollar. Esta situaión lleva a la determinaión de momento resistente a flexión inferior al momento resistente real. CONCLUSIONES Se presenta un nuevo método para la determinaión del momento resistente en seiones no retangulares de hormigón, ompuesta por la asoiaión de viga y losa de resistenias araterístias diferentes. El método presentado onsiste en la onsideraión de un modelo onstitutivo no linear para el hormigón, onsistiendo la soluión del método en un proeso iterativo para obtener la posiión del eje neutro. Los resultados obtenidos fueron omparados on valores determinados mediante el método AASHTO LRFD, verifiándose que se obtienen valores mayores on el modelo no linear. Según la literatura existente en el tema, esta situaión se debe a que la reduión de la profundidad del bloque de ompresión de a a = β 1 no orresponde a la distribuión real de tensiones. Es neesaria la realizaión de estudios experimentales para poder verifiar la validez de las hipótesis presentadas en este trabajo. BIBLIOGRAFÍA AASTO LRFD (2002) Bridges Design Speifiations. BARAN E., SCHULTS A. E., FRENCH C.E. (2005). Evaluation and modifiations of the AASHTO proedures for Flexural Strength of Prestressed Conrete Flanged Setions. Proeedings of the 2005 Mid ontinent Transportation Researh Symposium. Ames Iowa. Washington State Department of Transportation. WSDOT (2008) Splied Girder Design Evaluation. A ompanion doument to PGSlie.
8 Redistribución de los Momentos
8 Redistribuión de los Momentos TULIZIÓN PR EL ÓIGO 00 En el ódigo 00, los requisitos de diseño unifiado para redistribuión de momentos ahora se enuentran en la Seión 8.4, y los requisitos anteriores fueron
Más detallesHORMIGÓN ARMADO Y PRETENSADO (HAP1) CURSO 2011/2012
HORMIGÓN ARMADO Y PRETENSADO (HAP1) URSO 011/01 EJERIIO: DIAGRAMA DE INTERAIÓN Diujar el iagrama e interaión e la seión e ormigón armao e la figura, efinieno on preisión los puntos que orresponen a las
Más detallesEjémplo de cálculo estructural utilizando el Sistema Concretek : (Preparado por: Ing. Denys Lara Lozada)
Ejémplo de álulo estrutural utilizando el Sistema Conretek : (Preparado por: Ing. Denys Lara Lozada) Para el siguiente ejemplo se diseñará una losa de teho de dimensiones según se muestra en la figura:
Más detallesCÁLCULO DE LA RESISTENCIA A TRACCIÓN DEL HORMIGÓN A PARTIR DE LOS VALORES DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN.
CÁLCULO DE LA RESISTENCIA A TRACCIÓN DEL HORMIGÓN A PARTIR DE LOS VALORES DE RESISTENCIA A COMPRESIÓN. Ing. Carlos Rodríguez Garía 1 1. Universidad de Matanzas, Vía Blana, km 3 ½, Matanzas, Cuba. CD de
Más detallesR. Alzate Universidad Industrial de Santander Bucaramanga, marzo de 2012
Resumen de las Reglas de Diseño de Compensadores R. Alzate Universidad Industrial de Santander Buaramanga, marzo de 202 Sistemas de Control - 23358 Esuela de Ingenierías Elétria, Eletrónia y Teleomuniaiones
Más detalles20 Losas en dos direcciones - Método del Pórtico Equivalente
0 Losas en dos direiones - Método del Pórtio Equivalente CONSIDERACIONES GENERALES El Método del Pórtio Equivalente onvierte un sistema aportiado tridimensional on losas en dos direiones en una serie de
Más detalles11 Efectos de la esbeltez
11 Efetos de la esbeltez CONSIDERACIONES GENERALES El diseño de las olumnas onsiste básiamente en seleionar una seión transversal adeuada para la misma, on armadura para soportar las ombinaiones requeridas
Más detallesCAPÍTULO V: CLASIFICACIÓN DE SECCIONES 5.1. INTRODUCCIÓN
CAPÍTULO V: 5.. INTRODUCCIÓN Las seiones estruturales, sean laminadas o armadas, se pueden onsiderar omo un onjunto de hapas, algunas son internas (p.e. las almas de las vigas aiertas o las alas de las
Más detalles2. CARGA Y DESCARGA DE UN CONDENSADOR
2. ARGA Y DESARGA DE UN ONDENSADOR a. PROESO DE ARGA La manera más senilla de argar un ondensador de apaidad es apliar una diferenia de potenial V entre sus terminales mediante una fuente de.. on ello,
Más detallesParte de la Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto. Cálculo de Viviendas de Mampostería
Conreto reorzado Parte de la Normas Ténias Complementarias para Diseño Construión de Estruturas de Conreto Cálulo de Viviendas de Mampostería Elaboró: M. I. Wiliams de la Cruz Rodríguez E-Mail: albasus@avantel.net
Más detallesHidráulica de canales
Laboratorio de Hidráulia Ing. David Hernández Huéramo Manual de prátias Hidráulia de anales o semestre Autores: Guillermo Benjamín Pérez Morales Jesús Alberto Rodríguez Castro Jesús Martín Caballero Ulaje
Más detallesSECCIÓN 2: CÁLCULO DEL GOLPE DE ARIETE
SECCIÓN : CÁCUO DE GOPE DE ARIETE CÁCUO DE GOPE DE ARIETE SEGÚN AIEVI El impato de la masa líquida ante una válvula no es igual si el ierre es instantáneo o gradual. a onda originada no tendrá el mismo
Más detalles2.4 Transformaciones de funciones
8 CAPÍTULO Funiones.4 Transformaiones de funiones En esta seión se estudia ómo iertas transformaiones de una funión afetan su gráfia. Esto proporiona una mejor omprensión de ómo grafiar Las transformaiones
Más detallesMecanismos y Elementos de Máquinas. Cálculo de uniones soldadas. Sexta edición - 2013. Prof. Pablo Ringegni
Meanismos y Elementos de Máquinas álulo de uniones soldadas Sexta ediión - 013 Prof. Pablo Ringegni álulo de uniones soldadas INTRODUIÓN... 3 1. JUNTAS SOLDADAS A TOPE... 3 1.1. Resistenia de la Soldadura
Más detallesEstructuras de acero: Problemas Pilares
Estruturas de aero: Problemas Pilares Dimensionar un pilar de 5 m de altura mediante un peril HEB, sabiendo que ha de soportar simultáneamente una arga axial de ompresión F de 50 unas argas horiontales
Más detallesEJERCICIO: DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE SECCIONES RECTANGULARES
HORMIGÓN ARMADO Y PRETENSADO (HAP1) CURSO 010/011 EJERCICIO: DIMENSIONAMIENTO Y COMPROBACIÓN DE SECCIONES RECTANGULARES Dimensionar ó omprobar la seión e la figura en aa uno e los supuestos que se menionan
Más detallesALGUNOS ASPECTOS RELEVANTES EN EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE BASES AISLADAS PARA MOLINOS AEROGENERADORES
ALGUNOS ASPECTOS RELEVANTES EN EL DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN DE BASES AISLADAS PARA MOLINOS AEROGENERADORES Ing. Hugo Donini 1 - Ing. Rodolfo Orler 2 RESUMEN El presente trabajo expone algunos aspetos relevantes
Más detallesTema 3. TRABAJO Y ENERGÍA
Tema 3. TRABAJO Y ENERGÍA Físia, J.. Kane, M. M. Sternheim, Reverté, 989 Tema 3 Trabajo y Energía Cap.6 Trabajo, energía y potenia Cap. 6, pp 9-39 TS 6. La arrera Cap. 6, pp 56-57 . INTRODUCCIÓN: TRABAJO
Más detallesCapítulo 6 Acciones de control
Capítulo 6 Aiones de ontrol 6.1 Desripión de un bule de ontrol Un bule de ontrol por retroalimentaión se ompone de un proeso, el sistema de mediión de la variable ontrolada, el sistema de ontrol y el elemento
Más detallesDiseño e Implementación de Controladores Digitales Basados en Procesadores Digitales De Señales
Congreso Anual 010 de la Asoiaión de Méxio de Control Automátio. Puerto Vallarta, Jaliso, Méxio. Diseño e Implementaión de Controladores Digitales Basados en Proesadores Digitales De Señales Barrera Cardiel
Más detallesc a p í t u l o 6 ESPECIFICACIONES, DISEÑO Y DETALLE DE REFUERZOS EN VIGAS Y COLUMNAS
a p í t u l o 6 CAPÍTULO 6 ESPECIFICACIONES, DISEÑO Y DETALLE DE REFUERZOS EN VIGAS Y COLUMNAS Capítulo 6 Espeifiaiones, Diseño y Detalle de Refuerzos en Vigas y Columnas Nomenlatura NSR-98 = Normas olomianas
Más detallesFacultad de Ciencias Exactas Y Naturales FRECUENCIAS DE VIBRACIÓN DE UNA BARRA CON ÁREA SECCIONAL COSENO
Revista NOOS Volumen (3) Pág 4 8 Derehos Reservados Faultad de Cienias Exatas Y Naturales FRECUENCIAS DE VIBRACIÓN DE UNA BARRA CON ÁREA SECCIONAL COSENO Carlos Daniel Aosta Medina Ingrid Milena Cholo
Más detallesPERNOS ESTRUCTURALES DE ALTA RESISTENCIA PARA PRECARGA EN 14399-1
PERNOS ESTRUCTURALES DE ALTA RESISTENCIA PARA PRECARGA EN 1399-1 Índie Sistemas de montaje de tornillo/tuera/arandela (Consulte la tabla más abajo) 2 La empresa 3 Tornillos estruturales de alta resistenia
Más detallesU.T.N. F.R.Ro DEPTO. DE INGENIERÍA QUIMICA CATEDRA DE INTEGRACIÓN III PAG. 1
U.T.N. F.R.Ro DEPTO. DE INGENIERÍA QUIMICA CATEDRA DE INTEGRACIÓN III PAG. 1 GASES Y VAPORES: los términos gas y vapor se utilizan muha vees indistintamente, pudiendo llegar a generar alguna onfusión.
Más detallesREFUERZO Y REPARACION DE VIGAS DE FUNDACION DE HORMIGÓN ARMADO CON LÁMINAS DE MATERIALES COMPUESTOS
Meánia Computaional Vol XXVII, págs. 755-769 (artíulo ompleto) Alberto Cardona, Mario Storti, Carlos Zuppa. (Eds.) San Luis, Argentina, 10-13 Noviembre 2008 REFUERZO Y REPARACION DE VIGAS DE FUNDACION
Más detallesDeterminación de Módulos de Young
Determinaión de Módulos de Young Arrufat, Franiso Tomás franiso@arrufat.om Novik, Uriel Sebastián Tel: 861-15 Frigerio, María Paz mapazf@hotmail.om Sardelli, Gastón osmo80@iudad.om.ar Universidad Favaloro,
Más detallesANÁLISIS DE LOS INTERCAMBIADORES DE CALOR. Mg. Amancio R. Rojas Flores
ANÁLISIS DE LOS INERAMBIADORES DE ALOR Mg. Amanio R. Rojas Flores En la prátia los interambiadores de alor son de uso omún y un ingeniero se enuentra a menudo en la posiión de: seleionar un interambiador
Más detallesINSTRUCCIONES GENERALES Y VALORACIÓN
MADRID / SEPTIEMBRE 000. LOGSE / MATEMÁTICAS APLICADAS A LAS INSTRUCCIONES GENERALES Y VALORACIÓN INSTRUCCIONES: El eamen presenta dos opiones A y B; el alumno deberá elegir una de ellas y ontestar razonadamente
Más detallesLIXIVIACION DE MINERALES MEDIANTE PILAS Y BATEAS
LIXIVICION DE MINERLES MEDINTE PILS Y TES Fabián Cárdenas, Mauriio Díaz, Carlos Guajardo, María elén Oliva Universidad de Chile Estudiantes de ingeniería en minas Departamentos de Ingeniería de Minas Tupper
Más detallesLOCALIZACIÓN DE FALLAS EN VIGAS DE FUNDACION DE HORMIGÓN ARMADO
LOCALIZACIÓN DE FALLAS EN VIGAS DE FUNDACION DE HORMIGÓN ARMADO Patriia N. Domínguez a, Claudio J. Orbanih a,b, Néstor F. Ortega a a Departamento de Ingeniería Universidad Naional del Sur Av. Alem 153
Más detallesPara aprender Termodinámica resolviendo problemas
GASES REAES. Fator de ompresibilidad. El fator de ompresibilidad se define omo ( ) ( ) ( ) z = real = real y es funión de la presión, la temperatura y la naturaleza de ada gas. Euaión de van der Waals.
Más detallesDISEÑO DE PERFILES AERODINÁMICOS
INSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA MECÁNICA Y ELÉCTRICA UNIDAD TICOMAN INGENIERÍA AERONÁUTICA DISEÑO DE PERFILES AERODINÁMICOS TESIS QUE PARA OBTENER EL TITULO DE: INGENIERO
Más detallesANTECEDENTES PARA CÁLCULO DE VIGAS EN PANEL COVINTEC
ANTECEDENTES PARA CÁLCULO DE IGAS EN PANEL COINTEC Anteedente de Cálulo para iga en Panele Covinte iga Geometría: Fig. 1 Nomenlatura: h: altura total de la viga h : altura del hormigón o mortero uperior
Más detallesCALIBRACIÓN DEL PATRÓN NACIONAL DE FLUJO DE GAS TIPO PISTÓN
CALIBRACIÓN DEL PATRÓN NACIONAL DE FLUJO DE GAS TIPO PISTÓN J.C. Gervaio S., J. M. Maldonado R., H. Luhsinger Centro Naional de metrología Metrología Meánia, División de Flujo y Volumen Resumen: La alibraión
Más detallesPalabras-clave: Estados Límites; Flexión; Ductilidad; Esfuerzo Cortante.
Francisco Aguirre 1 & Álvaro Moscoso 2 Este estudio comprende el ensayo de 2 vigas de Hormigón Armado a flexión. Los resultados obtenidos son comparados con los fundamentos teóricos del comportamiento
Más detallesDimensionado a pandeo de soportes de acero secciones abiertas clase 1 y 2 solicitados a flexocompresión con un My,Ed.
Soportes e aero seiones abiertas lase 1 a flexoompresión on un M, Dimensionao a paneo e soportes e aero seiones abiertas lase 1 soliitaos a flexoompresión on un M,. Apellios, nombre Arianna Guariola Víllora
Más detallesCAPÍTULO III CRITERIOS DE DISEÑO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN. En este capítulo se hace referencia a las normas establecidas en el Reglamento de
CAPÍTULO III CRITERIOS DE DISEÑO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 3.1 INTRODUCCIÓN En este apítulo se hae reerenia a las normas estableidas en el Reglamento de Construión del Distrito Federal del 2004 en uanto
Más detallesEntrepisos Sin Vigas:
1 Entrepisos Sin Vigas: Son losas que apoyan directamente sobre columnas. Sus ventajas son: La ausencia de pases en las vigas, para las instalaciones. Estructuras de menor altura total, debido a la mayor
Más detallesEjemplo 11b. Se pide: Datos: Cálculo de losas: Análisis de cargas. Cálculo de solicitaciones.
Ejemplo 11b. Se pide: Calcular el entrepiso del ejemplo anterior utilizando la simbología del Cirsoc 2005; el que se encuentra en vigencia. En el ejemplo anterior se resolvió el mismo entrepiso mediante
Más detallesModelación del flujo en una compuerta a través de las pérdidas de energía relativas de un salto hidráulico sumergido.
INGENIERÍA HIDRÁULICA Y AMBIENTAL VOL. XXIII No. 3 Modelaión del flujo en una ompuerta a través de las pérdidas de energía relativas de un salto idráulio sumergido. Primera Parte INTRODUCCIÓN El análisis
Más detallesSESIÓN DE APRENDIZAJE
INSTITUCIÓN EDUCATIVA INMACULADA DE LA MERCED SESIÓN DE APRENDIZAJE APRENDIZAJE ESPERADO Determina la regla de orrespondenia de una funión Representa e Identifia funiones Resuelve operaiones on funiones
Más detallesPráctica 3 DETERMINACIÓN DE LA CONSTANTE DE EQUILIBRIO DEL ÁCIDO ACÉTICO MEDIANTE MEDIDAS DE CONDUCTIVIDAD
Dpto. Cienias Abientales - Área de Quíia Físia Prátia 3 DETERMINACIÓN DE LA CONSTANTE DE EQUILIBRIO DEL ÁCIDO ACÉTICO MEDIANTE MEDIDAS DE CONDUCTIVIDAD 1. Objetivo Se pretende alular el grado de disoiaión
Más detallesPARÁMETROS ESTADÍSTICOS DE LA RESISTENCIA AL CORTE DE VIGAS DE CONCRETO ARMADO 1
PARÁMETROS ESTADÍSTICOS DE LA RESISTENCIA AL CORTE DE IGAS DE CONCRETO ARMADO 1 Jorge Medina 2 y Carlos Quintero Febres 3 Resumen: En este trabajo se determinan el ator de sesgo y el oeiiente de variaión
Más detallesOptimising a two-echelon capacity-constrained material requirement manufacturing system using a linear programming model
INGENIERÍA E INVESTIGACIÓN VOL. 30 No. 1, ABRIL DE 2010 (168-173) Apliaión de un modelo de programaión lineal en la optimizaión de un sistema de planeaión de requerimientos de materiales (MRP) de dos esalones
Más detallesCNN RECONFIGURABLE PARA SENSADO Y PROCESAMIENTO DE IMÁGENES BINARIAS MEDIANTE LA DETECCIÓN DE COMPONENTES CONECTADOS
CNN RECONFIGURABLE PARA SENSADO Y PROCESAMIENTO DE IMÁGENES BINARIAS MEDIANTE LA DETECCIÓN DE COMPONENTES CONECTADOS Carmona, R., Espejo, S., Domínguez-Castro, R. y Rodríguez-Vázquez, A. Instituto de Miroeletrónia
Más detalles6. Acción de masas y dependencia del potencial químico con la concentración
6 Aión de masas y dependenia del potenial químio on la onentraión Tema: Dependenia del potenial químio on la onentraión y apliaiones más importantes 61 El onepto de aión de masas Desde hae muho tiempo
Más detallesFERNANDO SARRÍA ESTRUCTURAS, S.L. PLAZA MAYOR BAJO SARRIGUREN (NAVARRA)
REF.: 00.007 vna FORJADO DE PRELOSAS PRETENSADAS DE VIGUETAS NAVARRAS, S.L. Altxutxate, Polígono Industrial de Areta 60 HUARTE-PAMPLONA (NAVARRA) FICHAS DE CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS FERNANDO SARRÍA ESTRUCTURAS,
Más detallesDOCUMENTO DE TRABAJO. www.economia.puc.cl
nstituto N S T de T Eonomía U T O D E E C O N O M Í A T E S S d e M A Í S T E R DOCUMENTO DE TRAAJO ¾¼¼ ÒØÖ ËØÓ ÇÔØ ÓÒ ÐÓ ÙØ ÚÓ Ô Ö ÓÑÔ Ò Ö Ù ÖÞÓ Ò ÙÒ Å ÖÓ Ñ ØÖ ÁÒ ÓÖÑ Ò Ð Ö Ó Ï Ò Ù Ë Ô Ð Öº www.eonomia.pu.l
Más detallesModelización matemática y simulación numérica de una válvula reguladora de presión de gas natural - 1 -
Modelizaión matemátia y simulaión numéria de una válvula reguladora de presión de gas natural - 1 - RESUMEN El presente proyeto surge de la neesidad de expliar el funionamiento erróneo de una válvula reguladora
Más detalles13 Mediciones en fibras ópticas.
13 Mediiones en fibras óptias. 13.1 Introduión: 13.1.1 Historia El uso de señales visuales para las omuniaiones de larga distania ya se realizaba por el año 1794 uando se transmitían mensajes de alerta
Más detallesANALISIS PRELIMINAR DE TRANSFERENCIA DE CALOR EN UNA ESTUFA LORENA PRELIMINARY ANALYSIS OF HEAT TRANSFER ON LORENA STOVE
al 4 DE SEPTIEMBRE, 00 MONTERREY, NUEVO LEÓN, MÉXICO ANALISIS PRELIMINAR DE TRANSFERENCIA DE CALOR EN UNA ESTUFA LORENA Vera Romero Iván, y Aguillón Martínez Javier Eduardo. Posgrado de Ingeniería, Energía,
Más detallesNORMAS Y ESPECIFICACIONES PARA ESTUDIOS, PROYECTOS, CONSTRUCCIÓN E INSTALACIONES
NORMAS Y ESPECIFICACIONES PARA ESTUDIOS, PROYECTOS, CONSTRUCCIÓN E INSTALACIONES VOLUMEN 4 Seguridad Estrutural Diseño de Estruturas de Conreto NORMATIVIDAD E INVESTIGACIÓN VOLUMEN 4 SEGURIDAD ESTRUCTURAL
Más detallesEstructuras de Concreto Armado para Edificaciones. Análisis y Diseño ARTICULADO FONDONORMA / COVENIN / CT-3
Norma COVENIN 1753-1(R) 1(R) Año o 2005 Estruturas de Conreto Armado para Edifiaiones. Análisis y Diseño ARTICULADO Proyeto de Norma sometida a disusión n públia p por: FONDONORMA / COVENIN / CT-3 Basada
Más detallesPROBLEMAS RESUELTOS SELECTIVIDAD ANDALUCÍA 2011 QUÍMICA TEMA 5: EQUILIBRIO QUÍMICO
PROBLEMAS RESUELTOS SELECTIVIDAD ANDALUCÍA 011 QUÍMICA TEMA 5: EQUILIBRIO QUÍMICO Junio, Ejeriio 3, Opión A Junio, Ejeriio 6, Opión B Reserva 1, Ejeriio 3, Opión B Reserva 1, Ejeriio 6, Opión B Reserva,
Más detallesLEY DE SENOS. Ya hemos visto como resolver triángulos rectángulos ahora veremos todas las técnicas para resolver triángulos generales.
LEY DE SENOS Ya hemos visto omo resolver triángulos retángulos ahora veremos todas las ténias para resolver triángulos generales a γ α Este es un triángulo el ángulo α se esrie en el vértie de, el ángulo
Más detallesESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE AGOTAMIENTO RESISTENTE A TENSIÓN NORMAL (Momento flector)
DEPARTAMENTO DE ESTRUCTURAS DE EDIFICACIÓN DOCUMENTO ELU1 ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE ARQUITECTURA DE MADRID 1 / 6 UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE MADRID PROYECTO DE ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN 04 de Febrero de
Más detalles5. ESTRUCTURA DE LA TIERRA Y ANOMALÍAS DE LA GRAVEDAD.
Tema 5. Estrutura de la Tierra y anomalías de la gravedad. 5. ESTRUCTURA DE LA TIERRA Y ANOMALÍAS DE LA GRAVEDAD. 5. Estrutura interna de la Tierra y gravedad asoiada. El avane en el onoimiento interno
Más detallesLINEAS DE TRANSMISIÓN: ANÁLISIS CIRCUITAL Y TRANSITORIO
1 Tema 8 íneas de Transmisión: análisis iruital y transitorio Eletromagnetismo TEMA 8: INEAS DE TRANSMISIÓN: ANÁISIS CIRCUITA Y TRANSITORIO Miguel Angel Solano Vérez Eletromagnetismo Tema 8 íneas de transmisión:
Más detallesEl Concreto y los Terremotos
Por: Mauriio Gallego Silva, Ingeniero Civil. Binaria Ltda. mgallego@binaria.om.o Resumen Para diseñar una edifiaión de onreto reforzado que sea apaz de resistir eventos sísmios es neesario tener ontrol
Más detallesTEMA 10: EQUILIBRIO QUÍMICO
TEMA : EQUILIBRIO QUÍMICO. Conepto de equilibrio químio: reaiones reversibles. Existen reaiones, denominadas irreversibles, que se araterizan por transurrir disminuyendo progresivamente la antidad de sustanias
Más detallesDIAGRAMAS DE INTERACCIÓN (PARTE II) RESISTENCIA DE SECCIONES RECTANGULARES CON ARMADURAS IGUALES EN SUS CUATRO LADOS SOMETIDAS A FLEXIÓN COMPUESTA
DIAGRAMAS DE INTERACCIÓN (PARTE II) RESISTENCIA DE SECCIONES RECTANGULARES CON ARMADURAS IGUALES EN SUS CUATRO LADOS SOMETIDAS A FLEXIÓN COMPUESTA Diagramas de Interacción Parte II. Ejemplos de Aplicación
Más detallesCONCRETO PRESFORZADO.
UNIVERSIDAD NACIONAL AUTÓNOMA DE MÉXICO FACULTAD DE ESTUDIOS SUPERIORES ACATLÁN DIVISIÓN DE MATEMÁTICAS E INGENIERÍA LICENCIATURA EN INGENIERÍA CIVIL ACATLÁN PROGRAMA DE ASIGNATURA CLAVE: 1045 SEMESTRE:
Más detallesTema 6: Semejanza en el Plano.
Tema 6: Semejanza en el Plano. 6.1 Semejanza de Polígonos. Definiión 6..1.- Cuatro segmentos a, b, y d son proporionales si se umple la siguiente igualdad: a =. A ese oiente omún se le llama razón de proporionalidad.
Más detallesCap. 3.1.TRANSMISIÓN DE MODULACIÓN DE AMPLITUD
Compilado, redatado y agregado por el Ing. Osar M. Santa Cruz - 010 Cap. 3.1.TRANSMISIÓN DE MODULACIÓN DE AMPLITUD INTRODUCCION Las señales de informaión deben ser transportadas entre un transmisor y un
Más detalles5. TRANSPORTE DE FLUIDOS
48 5. TRANSPORTE DE FLUIDOS 5.1 Euaión de Bernouilli Un fluido que fluye a través de ualquier tipo de onduto, omo una tuería, ontiene energía que onsiste en los siguientes omponentes: interna, potenial,
Más detallesGesdocal Micrómetros de exteriores (1 de 8)
Gesdoal Mirómetros de eteriores ( de 8) OBJETO. El objeto del presente PROCESO DE CALIBRACIÓN es proporionar la pauta utilizada en el software CALIBRO, para la alibraión de los mirómetros de eteriores
Más detallesDiseño y Construcción de un Robot Seguidor de Línea Controlado por el PIC16F84A
8º Congreso Naional de Meatrónia Noviembre 26-27, 2009. Veraruz, Veraruz. Diseño y Construión de un Robot Seguidor de Línea Controlado por el PIC16F84A Medina Cervantes Jesús 1,*, Reyna Jiménez Jonattan
Más detallesCiclones. 1.- Descripción.
Cilones 1.- Desriión. Los ilones son equios meánios estaionarios, amliamente utilizados en la industria, que ermiten la searaión de artíulas de un sólido o de un líquido que se enuentran susendidos en
Más detallesFernando Martínez García 1 y Sonia Navarro Gómez 2
Análisis de la Operaión Estable de los Generadores de Relutania Autoexitados, bajo Condiiones Variables en la Carga, la Capaidad de Exitaión y la Veloidad Fernando Martínez Garía y Sonia Navarro Gómez
Más detallesFicha Técnica. utilizados en este Capítulo deben ser iguales o menores que 8,3 MPa
1. Requisitos generales La tracción o la compresión que solicita la barra de acero, se debe transmitir o desarrollar hacia cada lado de la sección considerada mediante una longitud de armadura embebida
Más detalles6 Principios Generales del Diseño por Resistencia
6 Prinipios Generales el Diseño por Resistenia ACTUALIZACIÓN PARA EL CÓDIGO 00 Los Requisitos e Diseño Unifiao, anteriormente inluios en el Apénie B, ahora se han inorporao al uerpo prinipal el óigo. Estos
Más detallesSolución: Observamos que los números de la sucesión se pueden escribir de la siguiente L de esta manera la suma de los primeros
roblema : uánto suman los primeros 008 términos de la suesión 0,,,,, L? Soluión: Observamos que los números de la suesión se pueden esribir de la siguiente 0 manera,,,,, L de esta manera la suma de los
Más detallesUna inecuación lineal con 2 incógnitas puede tener uno de los siguientes aspectos:
TEMA 3: PROGRAMACIÓN LINEAL ÍNDICE 3.1.- Ineuaiones lineales on 2 inógnitas. 3.2.- Sistemas de ineuaiones lineales on 2 inógnitas. 3.3.- La programaión lineal. 3.4.- Soluión gráfia de un problema de programaión
Más detallesCAPÍTULO 4: DISEÑO DE VIGAS
CAPÍTULO 4: DISEÑO DE VIGAS 4.1 Predimensionamiento 4.1.1 Peralte de las vigas principales AASHTO recomienda un peralte mínimo (ver tabla 4.1), para estimar la altura del peralte de las vigas. Estas relaciones
Más detalles2 E E mv v v 1,21 10 m s v 9,54 10 m s C 1 2 EXT EXT EXT EXT. 1,31W 5,44 10 W 6, W 3, J 2,387 ev 19 EXT W 6,624 10
0. La fusión nulear en el Sol produe Helio a partir de Hidrógeno según la reaión: 4 protones + 2 eletrones núleo He + 2 neutrinos + nergía Cuánta energía se libera en la reaión (en MeV)? Datos: Masas:
Más detallesEl lanzamiento y puesta en órbita del satélite Sputnik I marcó, en. El GPS y la teoría de la relatividad
T El GPS y la teoría de la atividad Eduardo Huerta(*), arlos Galles(**), Andrés Greo(**) y Aldo Mangiaterra(*) (*) DEPARTAMENTO DE GEOTOPOARTOGRAFÍA (**) DEPARTAMENTO DE FÍSIA FAULTAD DE IENIAS EXATAS,
Más detallesCOMPARATIVA ENTRE UN ENLACE PUNTO A PUNTO TDM Y SCM
Comparativa entre un enlae punto a punto TDM y SCM COMARATIVA ETRE U ELACE UTO A UTO TDM Y SCM Dados ambos sistemas SCM/ y TDM/ que se muestras en las figuras a y b, y que inorporan una serie de dispositivos
Más detallesPUENTES II PRÁCTICA Nº2. PUENTES LANZADOS
PRÁCTICA Nº2. PUENTES LANZADOS Fabricación del tablero en uno de sus extremos para proceder al lanzamiento del mismo siguiendo la dirección del eje de la estructura, haciéndolo pasar por las sucesivas
Más detallesTema 1: Introducción a las radiaciones
Tema 1: Introduión a las radiaiones 1. Introduión La radiatividad es un fenómeno natural que nos rodea. Está presente en las roas, en la atmósfera y en los seres vivos. Un fondo de radiatividad proveniente
Más detalles2.1. CONSTANTE DE EQUILIBRIO. LEY DE ACCIÓN DE MASAS. Si tenemos un proceso químico expresado de forma general como: c C (g) + d D (g)
Las reaiones químias se pueden dividir en reversibles e irreversibles, según puedan transurrir en los dos sentidos o en uno sólo. En las reaiones reversibles tanto las sustanias reaionantes omo los produtos
Más detallesDISTRIBUCIÓN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO
DISTRIBUCIÓN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO DISTRIBUCIÓN DE CARGAS VIVAS EN VIGAS DE PISO DEFINICIÓN La distribución de cargas tiene por finalidad estudiar la influencia de la asimetría de la carga móvil
Más detallesANEJO 1: Instrumental de laboratorio utilizado en la práctica
Universidad de Aliante - Prátias de Materiales de Construión I.T.O.P Prátia Nº 2 Prátias de Materiales de Construión I.T. Obras Públias PRÁCTICA Nº 2 PROPIEDADES GENERALES II Contenido: 2.1 Toma de muestras
Más detallesEvaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC
Evaluacion Estructural para la Ampliacion de Ambientes del ITVC M.Sc. Ing. Oscar Luis Pérez Loayza RESUMEN: El Instituto de Trasportes y Vías de Comunicación (ITVC) desarrolla cursos de Postgrado para
Más detallesINTERCAMBIADORES DE CALOR
INERCAMBIADORES DE CALOR 1 EMA 4. INERCAMBIADORES 1. Interambaidores (2h Indie Interambiadores de alor. Utilidad. ipos Estudio térmio de los interambiadores de alor. Coeiiente global de transmision de
Más detallesCFGS CONSTRUCCION METALICA MODULO 246 DISEÑO DE CONSTRUCCIONES METALICAS
CFGS CONSTRUCCION METALICA MODULO 246 DISEÑO DE CONSTRUCCIONES METALICAS U.T. 10.- SOLUCIONES CONSTRUCTIVAS EN CONSTRUCCIONES METALICAS Esta unidad de trabajo la vamos a desarrollar desde un punto de vista
Más detallesIntegración de formas diferenciales
Capítulo 9 Integraión de formas difereniales 1. Complejos en R n En este apítulo iniiamos el estudio de la integraión de formas difereniales sobre omplejos en R n. Un omplejo es una ombinaión de ubos en
Más detallesCátedra: HORMIGÓN ARMADO TRABAJO PRÁCTICO HORMIGÓN ARMADO
TRABAJO PRÁCTICO Trabajo Práctico Integrador Tema: Diseño de s de H A Fecha de presentacion: 09/05/2016 Grupo Nro: 15 Integrantes: 1. KOROL, Maximiliano 2. MARTINEZ RAMIREZ, Alexis Sebastián 3. SKALA,
Más detallesViga carril de puente grúa. Sección Doble Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K y Apéndices B, F y K.
119 EJEMPLO N 17 Viga carril de puente grúa. Sección Dole Te de simple simetría. Aplicación Capítulos A, F, K Apéndices B, F K. Enunciado: Dimensionar una viga carril para puente grúa con sección armada
Más detallesPUENTES II PRÁCTICA Nº4. PUENTES MIXTOS
PRÁCTICA Nº4. PUENTES MIXTOS Enunciado Se ha adjudicado el proyecto de construcción de un tramo de carretera convencional a una empresa constructora. Entre otras estructuras del proyecto se encuentra la
Más detallesmasa densidad M V masa densidad COLEGIO NTRA.SRA.DEL CARMEN_TECNOLOGÍA_4º ESO EJERCICIOS DEL PRINCIPIO DE ARQUÍMEDES.-
1.Explia el prinipio de Arquímedes y ita dos ejemplos, de la vida real, en los que se ponga de manifiesto diho prinipio. El prinipio de Arquímedes india que un uerpo sumergido en un fluido experimenta
Más detallesPlanteamiento del problema CAPÍTULO 3 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 3.1 INTRODUCCIÓN 3.2 SUPERESTRUCTURA FICTICIA
CAPÍTULO 3 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 3.1 INTRODUCCIÓN En este capítulo se define el problema principal mediante el cual será posible aplicar y desarrollar las diversas teorías y métodos de cálculo señalados
Más detalles4. Mecanizado con máquinas de control numérico computacional
Meanizado on máquinas de ontrol numério omputaional INTRODUCCIÓN Este módulo onsta de 228 horas pedagógias y tiene omo propósito que los y las estudiantes de uarto medio de la espeialidad de Meánia Industrial
Más detallesRadiobiología Revista electrónica
Radiobiología Revista eletrónia ISSN 1579-3087 http://www-rayos.ediina.ua.es/rf/radiobiologia/revista/radiobiologia.ht http://www-rayos.ediina.ua.es/rf/radiobiologia/revista/nueros/rb4(2004)74-77.pdf Radiobiología
Más detallesCOMPORTAMIENTO MECÁNICO DE BARRAS DE GFRP COMO REFUERZO DEL HORMIGÓN
COMPORTAMIENTO MECÁNICO DE BARRAS DE GFRP COMO REFUERZO DEL HORMIGÓN GRUPO DE MATERIALES COMPUESTOS Departamento de Ingeniería Mecánica Universidad de Zaragoza Febrero 2006 Rebars de Acero It was recognized
Más detalles1.- Torsión. Momento de Torsión
MECÁNICA TÉCNICA TEMA XX 1.- Torsión. Momento de Torsión En un caso más general, puede suceder que el plano del Momento, determinado por el momento resultante de todos los momentos de las fuerzas de la
Más detallesEspumosos. Forever Glass
Espumosos Forever Glass A qué TEMPERATURA podemos someter las botellas? A pesar de ser un fator muy importante, en oasiones no se tiene en uenta la temperatura que pueden alanzar las botellas durante su
Más detallesDISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN
DISEÑO A FLEXIÓN BASADO EN CURVAS ESFUERZO- DEFORMACIÓN Ing. Marcelo Romo Proaño, M.Sc. Centro de Investigaciones Científicas Escuela Politécnica del Ejército mromo@espe.edu.ec RESUMEN Se presentan curvas
Más detallesÁCIDO BASE QCA 09 ANDALUCÍA
ÁCIDO BASE QCA 9 ANDALUCÍA.- El ph de L de disoluión auosa de hidróxido de litio es. Calule: a) Los gramos de hidróxido que se han utilizado para prepararla. b) El volumen de agua que hay que añadir a
Más detallesCAPÍTULO 5 MODELOS PARA VALORAR EL DISEÑO Y LA CREATIVIDAD
CAPÍTULO 5 MODELOS PARA VALORAR EL DISEÑO Y LA CREATIVIDAD 5 MODELOS PARA VALORAR EL DISEÑO Y LA CREATIVIDAD 5.1 Introduión La valoraión de la reatividad se puede enfoar bajo tres puntos de vista diferentes:
Más detallesNuevo Software para Análisis de Datos de Rugosidad en 2D y 3D
Nuevo Software para Análisis de Datos de Rugosidad en D y 3D Carlos Galván km 4,5 Carretera a Los Cués, 7646, Querétaro, Méxio. galvan@enam.mx RESUMEN La mediión del aabado superfiial de piezas es de vital
Más detalles