C4 MODELADO Y SIMULACIÓN DINÁMICA EN ECOSIMPRO DE UNA COLUMNA DE DESTILACIÓN DE ETANOL DE LA INDUSTRIA AZUCARERA.

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1 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 C4 MODEADO Y SIMUACIÓN DINÁMICA EN ECOSIMPRO DE UNA COUMNA DE DESTIACIÓN DE ETANO DE A INDUSTRIA AZUCARERA. Rueda Ferreiro, Almudea. Cetro de Tecología Azucarera. Uiversidad de Valladolid. C/ Real de Burgos. Edificio Alfoso VIII. Plata baa s/ Valladolid. España. Teléfoo: FAX: almudea@cta.uva.es Resume E este artículo se ha desarrollado el modelado y simulació del comportamieto diámico de ua columa de destilació, tato la respuesta e estado estacioario como su comportamieto ate cambios e variables de etrada y perturbacioes, mediate el tratamieto de modelos físico-matemáticos. Como leguae de simulació se ha empleado EcosimPro y se ha tomado como obeto de trabao ua columa de destilació de etaol de la idustria azucarera. Palabras Clave: Simulació, EcosimPro, modelado de sistemas orietado a obetos, operació de destilació, equilibrio líquido-vapor. INTRODUCCIÓN El obetivo de este trabao es mostrar las vetaas que aporta u leguae de programació orietado a obetos, como EcosimPro, a la hora de modelar y simular procesos fisico-químicos como la destilació. Comezaremos co ua itroducció sobre los procesos de destilació y las vetaas de poder simular estas operacioes. a destilació es probablemete ua de las operacioes más ampliamete empleada e la idustria química, bie para separar distitos compoetes de ua corriete, o e la purificació de productos itermedios o fiales. Su aplicació va desde la destilació de alcohol hasta el fraccioamieto del petróleo. a dificultad de la destilació depede de la volatilidad relativa de los compoetes, por lo cual, las mezclas co putos de ebullició próximos so más difíciles de separar por destilació. Para llevar a cabo la operació de destilació o cualquier otra operació de separació, es ecesario dispoer de datos del equilibrio líquido-vapor o de correlacioes para poder estimarlos adecuadamete. a mayor parte de las torres de destilació opera co alimetació multicompoete y e la mayor parte de los casos o se puede aplicar aproximacioes de mezclas biarias de maera que la resolució de los balaces resulta más complea y se ha desarrollado métodos simplificados. El cálculo riguroso sólo es posible mediate programas de simulació capaces de resolver de forma umérica sistemas de ecuacioes difereciales. a simulació de operacioes permite además estudiar el comportamieto diámico desde el mometo del arraque de la plata hasta que el estado estacioario es alcazado. El aálisis y simulació de procesos por ordeador preseta ua serie de vetaas etre las que destaca: a posibilidad de aalizar el comportamieto de los procesos reales impoiedo uas codicioes de operació que e campo sería imposibles de llevar a cabo por motivos ecoómicos o de seguridad. El estudio de procesos existetes de maera más profuda y rápida ate cualquier variació de cualquiera de las variables de etrada y perturbacioes. a capacidad de comparar distitas alterativas si modificar la plata real y, e fució de los resultados obteidos, tomar ua decisió. 2 HIPÓTESIS SOBRE E MODEO 4-

2 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 El modelo matemático desarrollado debe represetar el comportamieto diámico del proceso real. Debe llegarse a u compromiso etre la exactitud e el plateamieto del modelo y la similitud etre la respuesta del mismo y del proceso, e fució de los medios dispoibles para la resolució del modelo. as suposicioes realizadas so las siguietes:. Alimetació e u úico plato. 2. a alimetació etra como líquido saturado, auque se cotempla la posibilidad de ua vaporizació parcial o total de ésta. 3. Se realiza ua extracció lateral de alcohol eutro e el peúltimo plato. 4. No hay pérdidas de calor, la columa es adiabática. 5. El codesador es total, por lo que la composició del vapor que abadoa la columa por cabeza será la misma que la de la corriete de refluo y destilado. 6. No hay ebullidor sio iyecció directa de vapor de agua. 7. Se cosidera fluo de vapor o costate, y se calcula a partir del balace de eergía plateado e cada uo de los platos. 8. a pérdida de carga total de la columa se distribuye de forma lieal etre todos los platos. 9. El fluo de líquido se calcula a partir de la fórmula de Fracis para vertederos. 0. El líquido acumulado e cada plato es icompresible y se ecuetra como ua mezcla perfecta; la composició será la misma e todos los putos.. a fase líquida y vapor que abadoa el plato se ecuetra e equilibrio térmico, a la misma temperatura. Tambié está a la misma presió. 2. a fase líquido y vapor que abadoa el plato o está e equilibrio de fases debido a que se defie ua eficacia de Murphree. 3. El equilibrio líquido vapor se represeta cosiderado: - Fase vapor como ideal. - Fase líquida o ideal: se emplea el modelo de Wilso para el cálculo del coeficiete de actividad. 4. Se desprecia el tiempo muerto e la corriete de vapor que va desde el último plato de la columa hasta el codesador, y tambié e la corriete de retoro del refluo a la cabeza de la torre. 5. Se cosidera la diámica del codesador e el desarrollo del modelo de la columa de destilació. 6. No se cosidera acumulació de vapor a lo largo del sistema. E los problemas de separació por etapas múltiples de sistemas e los que iterviee varias fases y varios compoetes, es preciso proceder a la resolució simultáea, o iterativa, de cietos de ecuacioes. Esto implica que es preciso especificar u úmero suficiete de variables de diseño de forma que el úmero de icógitas (variables de salida) sea exactamete igual a úmero de ecuacioes (variables idepedietes). Se preseta u esquema del proceso co el fi de seguir las explicacioes que viee a cotiuació: Figura : Esquema simplificado de la columa de destilació de alcohol eutro. 3. BAANCES A A BASE DE A COUMNA. A la base de la columa llega el líquido procedete del plato superior y el vapor de agua. El caudal de la corriete de fodo o es costate ya que es la variable maipulada para cotrolar el ivel de líquido e la base de la columa. U esquema sería el siguiete: 3 MODEO FÍSICO-MATEMÁTICO DE A COUMNA DE DESTIACIÓN Fig. 2: Esquema del fodo de la columa. 4-2

3 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 Balace global de materia: dm 0 = B () dode: M = masa de líquido acumulado e la base (kg). 0 = caudal de líquido del plato (kg/s). B = caudal de líquido de salida (kg/s). 3.2 BAANCES A UN PATO GENÉRICO. as ecuacioes que represeta el comportamieto de u plato geérico so las mismas para toda la columa. U esquema de cualquiera de estos platos sería el siguiete: Balace global al compoete : d( M 0 x0 ) = x Bx B (2) dode: x = fracció molar del compoete e el fluo de líquido del plato superior. x 0 = xb = fracció molar del compoete e la masa de líquido acumulado e la base y e el producto de fodo. El balace de materia se platea para (-) compoetes, y la fracció molar de uo de los compoetes se calcula como: B = xb = x = (3) Balace global de eergía: Al cosiderar que el fluo de vapor o es costate a lo largo de la columa, es ecesario platear el balace de eergía. Como la columa se cosidera adiabática se obtiee: d( M 0 h0 ) = h Bh (4) dode: h = etalpía del líquido del plato (kj/kg). h = etalpía del líquido de la base (kj/kg). 0 Presió total e la base: P B dode: P = presió total e la base (bar). B P = P + P (5) P = presió total e el plato (bar). = pérdida de carga (bar). 0 Fig. 3: Esquema de u plato geérico. Balace de materia: dm = + + V + F V S (6) dode: M = masa de líquido acumulada e plato (kg). + = líquido que cae al plato del plato + (kg/s). V = caudal vapor procedete del plato - (kg/s). = líquido que abadoa el plato (kg/s). V = caudal de vapor que abadoa el plato (kg/s). F = caudal de alimetació del plato (kg/s) S = extracció lateral e el plato (kg/s) Balace global al compoete : d( M F z x ) = + x+ + V y x V y S x + (7) dode: x = frac. molar del comp. e el líquido del plato. x y + = frac. molar del comp. e la corriete líquida del plato +. = frac. molar del comp. e la corriete vapor del plato -. y y = frac. molar del comp. e la corriete vapor del plato. z = frac. molar del comp. e la corriete de alimetació del plato. 4-3

4 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 El balace aterior se platea para todos los compoetes meos para uo que se calcula a partir de: N = xn = x = (8) Balace de global de eergía: d( M h ) F h h V H f = + h + + V H S h dode: h = etalpía del líquido del plato (kj/kg). h = etalpía del líquido del plato + (kj/kg). + H = etalpía del vapor del plato (kj/kg). H =etalpía del vapor del plato - (kj/kg). + (9) os cambios e la etalpía específica de la fase líquida so por lo geeral muy pequeños comparados co la etalpía total del plato. Esto sigifica que, ormalmete, el balace de eergía se puede reducir a ua ecuació algebraica a partir de la cual se calcula el fluo de vapor que abadoa el plato. Por lo tato, fialmete el balace de eergía es el siguiete: h h V V H H S h + F h f, = 0 Cálculo de la temperatura. (0) a temperatura e cada plato o se obtiee a partir del balace de eergía como ocurre e el fodo de la columa, sio que se calcula la temperatura de burbua. a temperatura de burbua es aquella temperatura que está e equilibrio co ua composició del líquido coocida a ua determiada presió tambié coocida. Por lo tato, e cada plato, el algoritmo de cálculo itera sobre la temperatura hasta que la suma de las composicioes de la fase vapor del plato N sea igual a la uidad. = N y = 0 () Relació de equilibrio etre fases líquido vapor: y *, sat P, γ = x (2) P dode: * y, = frac. molar del comp. e el plato e equilibrio co x. γ = coef. de actividad del comp. e el plato. sat P, = pres. de vapor del comp. e el plato (bar). P = presió total e el plato (bar). x = frac. molar del comp. e el líquido del plato. Presió total e el plato : P = P + + P (3) dode: P = presió total e el plato (bar). P = presió total e el plato + (bar). + P = pérdida de carga etre el plato y + (bar). Pérdida de carga e el plato. a distribució de la pérdida de carga se cosidera lieal a lo largo de toda la columa y directamete proporcioal al caudal de vapor vivo. 2 V 0 P = (4) K dode: V 0 = caudal de vapor vivo (m 3 /h). K = costate de proporcioalidad (m 3 /bar h). Caudal de líquido que abadoa el plato : Se calcula a partir de la fórmula de Fracis para vertederos segmetados: 2 / 3 Q h ow = 664 (5) w dode: h ow = alt. de líq. sobre la cresta del vertedero (mm). Q = líquido que cae del vertedero (m 3 /s) w = logitud del vertedero (m). Así, el fluo de líquido que cae de u plato al iferior es: w( how, ) Q = (6) dode: Q = líquido que abadoa el plato (m 3 /s). = logitud del vertedero (m). w 4-4

5 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 h ow, = alt. del líq. sobre la cresta del vertedero (m). Se calcula a partir de la siguiete expresió: h Vol Vplato, = (7) A ow plato dode: Vol = volume de líquido e el plato (m 3 ). V = volume del plato (m 3 ). plato A plato = área activa del plato (m 2 ). Caudal de vapor que abadoa el plato : Como ya se ha dicho ateriormete, el fluo de vapor que va hacia el plato siguiete se calcula a partir del balace de eergía e estado estacioario: V = h + V H + F h + + f, H h S h (8) 4 MODEO FÍSICO-MATEMÁTICO DE CONDENSADOR. El vapor que sale del último plato etra e el codesador dode codesa totalmete. Se trata de u codesador horizotal que utiliza como fluido refrigerate agua de proceso que circula por la carcasa. A la hora de realizar la simulació se fia el caudal de refrigerate y su temperatura de etrada (20ºC). U esquema sería: Balace global al compoete : Al producirse la codesació total del vapor que sale del último plato de la columa, la composició del codesado es la misma que la del vapor. Balace de eergía: xc y50 = (20) - a la masa de codesado: se supoe que la temperatura de salida es igual a la de etrada, co lo que se tedrá u líquido saturado y o se platea este balace. - a la masa de refrigerate: d( M r hr ) i = r ( hr hr ) Q + dode: M r = masa de refrigerate (kg). h r = etalpía del refrigerate (kj/kg). i h r = etalpía de etrada del refrigerate (kj/kg). r = fluo de codesado (kg/s). Q = calor trasferido e la codesació (kj/s). Cálculo del caudal de codesado: (2) Q c = (22) λ dode: λ = calor latete de la mezcla (kj/kg). Cálculo del calor trasferido: Q = UA( T ) l (23) dode: Fig. 4: Esquema del codesador de cabeza de la columa. Balace global de materia: dm c V c = 50 (9) dode: M C = masa de codesado acumulada e el codesador (kg). V = vapor procedete del plato 50 (kg/s). 50 = fluo de codesado (kg/s). C U: coeficiete global de trasmisió de calor (kj/m 2 s) A: área de trasmisió de calor (m 2 ). ( T ) l : diferecia logarítmica de temperaturas. 5 MODEO DE EQUIIBRIO ÍQUIDO- VAPOR Como ya se ha mecioado ateriormete, es ecesario dispoer de correlacioes para poder calcular el coeficiete de actividad de la relació de equilibrio etre las fases líquido-vapor. Para ello se aaliza cada ua de las fases: 4-5

6 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 Fase vapor: El sistema co el que se trabaa está compuesto mayoritariamete por etaol y agua cuyo comportamieto se alea bastate de la idealidad. Si embargo, la presió a la que se opera es muy próxima a la atmosférica, por lo que se puede simplificar el equilibrio admitiedo ua fase vapor ideal y aplicado la ecuació de los gases ideales para su cálculo. Fase líquida: E este caso, o se puede supoer u comportamieto ideal ya que las mezclas líquidas etaol agua so fuertemete polares y los coeficietes de actividad se alea mucho de la uidad. Como o se dispoe de ua ecuació de estado que represete adecuadamete la fase líquida, la fugacidad de los compoetes de la fase líquida se calculará a partir de los coeficietes de actividad. Por todo lo ateriormete expuesto, se va a cosiderar la fase vapor como ideal y la fase líquida o ideal, utilizado para su cálculo el modelo de Wilso. os coeficietes de actividad e fase líquida segú el modelo de Wilso se calcula a partir de la siguiete expresió: m m xk Λ ki l γ i = l x Λ + i (24) = x Λ m k = = dode: x = frac. molar del compoete e la fase líquida. Λ = parámetros de iteracció biaria. k dode: i Λ i V = V i λi exp (25) R T Λ ii = Λ ii = (26) V, V = volúmees molares de los compoetes e i como líquidos puros a la temperatura T. Depede ligeramete de la temperatura, pero para facilitar los cálculos se ha cosiderado u valor costate.[8 R = costate de los gases ideales (cal/mol K) T= temperatura (K). λ = costates de iteracció biaria.[7 i k 6 PUERTOS Y IBRERÍA DE PROPIEDADES FÍSICO-QUÍMICAS 6. PUERTOS Fialmete, los compoetes modelados so: - columa de destilació - codesador total - tuberías de vapor - fuetes de vapor vivo y de alimetació - sumideros Ua vez modelados los distitos compoetes, se defie ua serie de puertos cuya misió es coectar los diversos compoetes. A través de dichos puertos se pasa los valores de las variable defiidas e ellos de uos compoetes a otros. as variables puede estar defiidas como REA, EQUA, SUM, etc. os puertos utilizados so: - Puerto vapor. - Puerto líquido. - Puerto gas. A cotiuació se preseta el código.el del puerto gas: PORT gas (SET_OF(Chemical)Mix) SUM REA W RANGE 0.,If "Fluo másico (Kg/h)" SUM IN REA Wi[Mix RANGE 0.,If "Fluo másico compoete (Kg/h)" EQUA OUT REA C[Mix RANGE 0.,. "Cocetracioes (% e peso)" REA x[mix RANGE 0.,. "Cocetració (fracc molar:%moles)" EQUA REA P RANGE 0.,If "Presió (bar)" REA T RANGE -273.,If "Temperatura (ºC)" EQUA OUT REA H "Etalpía específica (KJ/Kg)" SUM IN REA f_eerg "Fluo de etalpía (KJ/h)" REA Rho_g RANGE 0.,If "Desidad (Kg/m^3)" REA F RANGE 0.,If "Fluo volumétrico (m3/h)" CONTINUOUS. = SUM ( IN Mix ; C[) EXPAND( IN Mix EXCEPT setofelem(mix,)) Wi[ = C[ * W W = SUM( IN Mix;Wi[) H = etalp_gas (Mix,T,x) f_eerg = W * H Rho_g = des_gas (Mix,T,P,x) F = W/Rho_g -- relació etre cocetració e peso (C) y e fracció molar (x) EXPAND ( IN Mix) x[ = (C[/Mmolec[) / SUM (i IN Mix; (C[i/Mmolec[i) ) END PORT 4-6

7 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo IBRERÍA DE PROPIEDADES FÍSICO- QUÍMICAS Para realizar la simulació es ecesario implemetar previamete ua serie de propiedades físicas de cada uo de los compoetes de forma idividual, así como de fucioes de propiedades medias de mezclas y costates globales. Para ello se ha desarrollado ua librería e la que se calcula a partir de los argumetos correspodietes (temperatura, presió, cocetracioes), bie e forma de ecuacioes o de tablas, las siguietes propiedades: - Presió de saturació. - Temperatura de saturació. - Desidad del líquido. - Desidad del vapor. - Calor específico del líquido. - Calor específico del vapor. A cotiuació se preseta e eemplo del cálculo de la capacidad calorífica del vapor de etaol: FUNCTION REA cp_v_etoh (REA T) DECS BODY REA Cp_vapor Cp_vapor=((A_cp_etoh+B_cp_etoh*(T+273.5)+ C_cp_etoh*(T+273.5)**2+ D_cp_etoh*(T+273.5)**3))/(Mmolec_EtOH) RETURN Cp_vapor END FUNCTION Además e esta librería se defie e u eumerado (setecia ENUM del código de EcosimPro) los compoetes químicos del proceso: --Compoetes geéricos ENUM Chemical ={H2O, azucar, marco, impz, CaO, CaOH2, O2, N2, CH4, C3H8, CO, CO2, EtOH, PrOH, Iso} --Subgrupo de compoetes de la destilació SET_OF(Chemical)destila = {H2O,EtOH,PrOH} SET_OF(Chemical)agua ={H2O} COMPONENTE COUMNA Es el compoete pricipal y cotiee todas las ecuacioes del modelo matemático descrito ateriormete, implemetadas e EcosimPro. Es u compoete defiido co tres puertos de etrada (uo de vapor y dos de líquido), y tres puertos de salida (dos de líquido y uo de gas) PORTS IN vapor vapor_i IN liquido(destila) alim_i IN liquido(destila) refluo_i OUT liquido(destila) eutro_out OUT gas(destila) vapor_out OUT liquido(destila) fodo_out Otro aspecto importate de este compoetes so los datos a partir de los cuales se puede cambiar las codicioes de partida del proceso: REA vplato "Volume del plato (m 3 )" REA aplato "Área del plato (m 2 )" REA lw "ogitud de la presa del plato(m)" REA Efm "Eficacia de Murphry" REA PER "Cte para calcular la pérd carga" REA r_col "Radio it de la columa (m)" REA altbase_max "Altura máx de la base (m)" REA leutro "Caudal de alcohol eutro (m 3 /s)" REA P_cab "Presió e cabezas fia (bar)" REA refbase "Referecia del ivel e %" REA kbasepi "Gaacia del PI" REA Tibasepi "Tiempo itegral (s)" REA ragob "Rago superior (.e-2m 3 /s)" REA ragob2 "Rago iferior (0m 3 /s)" REA autobase "Automático" REA mabase "Maual" Detro de todas las setecias del código.el, resulta de especial iterés la setecia EXPAND_BOCK, ya que gracias a ella todas las ecuacioes que se repite e cada uo de los platos de la columa úicamete se implemeta ua vez y se expade para los -platos. A cotiuació se muestra u eemplo del código: EXPAND_BOCK (i IN destila) EXPAND_BOCK ( IN 2,k-) gamma[i,=exp(-log(sum( IN destila; x_l[,*a[i,,)) + - SUM(k IN destila; (x_l[k,*a[k,i,) / SUM( IN destila; x_l[,*a[k,,))) y_v[i,=efm*(y_eq[i,-y_v[i,-)+y_v[i,- END EXPAND_BOCK END EXPAND_BOCK 4-7

8 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo RESUTADOS os datos de partida para realizar la simulació fuero los siguietes: - Nº de platos de la columa: 50 - Caudal: m 3 /s (20 m 3 /h) - Compoetes (porcetaes e peso): Etaol:.7 % (4.7ºG) Agua: % Propaol:.55% - Temperatura: 87.76ºC - Presió: bar - Caudal de vapor vivo: 2 m 3 /s - Presió:.77 bar - Temperatura: 20 ºC. 8. VAORES Y PERFIES EN ESTADO ESTACIONARIO os resultados ua vez alcazado el estado estacioario so: Fodo de la columa: - Caudal: 23.6 m 3 /h - Composicioes:- etaol: 2.26 % (2.7 ºG) - agua: % - propaol:.39 % - Temperatura: ºC - Presió:.85 bar Extracció lateral de alcohol eutro: - Caudal: 2.6 m 3 /h - Composicioes:- etaol: 94.4 % (96.4 ºG) - agua: 5.4% - propaol: % - Temperatura:88.5 ºC - Presió:.5 bar E la figura (5) que se muestra a cotiuació se observa como la cocetració de etaol (compoete más volátil) tiede a cero e los platos del fodo de la columa, y aumeta a medida que se asciede e la columa (como máximo se puede alcazar la composició azeotrópica): Frac molar EtOH Frac molar de Etaol Nº Platos Figura 5: Perfil de cocetració de etaol e estado estacioario. E cuato al propaol (fig. 6), se observa que se acumula e uos platos por ecima de la alimetació, e la zoa dode la cocetració de etaol es de aproximadamete 80ºG.: Frac molar PrOH Frac molar de PrOH º Platos Figura 6: Perfil de cocetració de propaol e estado estacioario. E el perfil de temperatura (fig.7) se observa como ésta va dismiuyedo a medida que se asciede e la columa. temp (ºC) Perfil de Temperatura Nº Plato Figura 7: Perfil de temperatura e estado estacioario. 4-8

9 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo RESPUESTA DINÁMICA ANTE UN AUMENTO DE 0% EN E CAUDA DE VAPOR VIVO os resultados obteidos al aumetar el caudal de vapor vivo e u 0% ua vez alcazado el estado estacioario (2500 s)so los siguietes: E la figura que se preseta a cotiuació, se observa como la cocetració de etaol e cabeza aumeta y e el fodo dismiuye columa.x_l[etoh,56 columa.x_l[etoh,55 columa.x_l[etoh,50 columa.x_l[etoh,40 columa.x_l[etoh,30 columa.x_l[etoh, columa.x_l[etoh, TIME columa.x_l[etoh,0 Figura 8: Perfil de cocetració de etaol ate u aumeto de vapor vivo del 0%. E cuato la temperatura (fig.9), aumeta e todos los platos de la columa: columa.t[2 columa.t[0 columa.t[20 columa.t[40 92 columa.t[50 90 columa.t[ TIME columa.t[30 Figura 9: Perfil de temperatura ate u aumeto de vapor vivo del 0%. 9 CONCUSIONES EcosimPro es u leguae que se adapta bie al modelado de sistemas de esta clase. A cotiuació se preseta u resume de los problemas y solucioes a la hora de simular ua columa de destilació: os balaces de materia y eergía debe realizarse e todos los platos de la columa y a todos los compoetes. Al ser ua columa de 50 platos, el úmero de ecuacioes difereciales que debe resolverse es cosiderable. Ecosim permite formular cada uo de estos balaces co ua úica ecuació mediate el empleo de la setecia EXPAND_BOCK. os caudales de vapor que abadoa cada plato o se ha supuesto costates, sio que se calcula a partir del balace de eergía e estado estacioario. Esta forma de abordar el modelado hace que la temperatura de burbua e cada plato se calcule de forma iterativa de maera que las fraccioes de los compoetes e la fase vapor sume la uidad. Ecosim al hacer la partició del modelo, detecta u bucle e cada uo de los platos y escoge como variable para romper cada lazo precisamete la temperatura e cada plato. a formulació del cálculo del equilibrio líquidovapor (modelo de Wilso) tambié se hace más secillo al emplear la setecia EXPAND_BOCK. a columa actualmete está modelada para tres compoetes (agua, etaol y propaol), y co 50 platos. Si embargo, el aumetar el úmero de compoetes o implicaría igú cambio e el modelo de la columa y bastaría co añadir los uevos compoetes e el eumerado (setecias ENUM y SET_OF) y sus propiedades físicas. o mismo ocurriría si se quisiera modificar el úmero de platos, el plato dode se itroduce la alimetació o añadir o quitar extraccioes laterales. Agradecimietos Este trabao se ha desarrollado detro del proyecto Simulació de factorías azucareras para optimizació del proceso y etreamieto de persoal (FEDER TAP FD97-450) realizado e el Cetro de Tecología Azucarera de la Uiversidad de Valladolid. Agradecimietos a todos los participates e el mismo. Referecias [ A. ARCE A. BANCO A. CORREA J.M CORREA J. TOJO. Predicció del equilibrio líquido-vapor: sistemas alcohol-agua. Revista Afiidad XV, 43, Eero-Febrero, 988. [2 ACEDO SÁNCHEZ, JOSÉ. Presió flotate e columas de destilació. Revista Igeiería Química. Marzo 989. Pgs

10 ª Reuió de Usuarios de EcosimPro, UNED, Madrid, 3-4 Mayo 200 [3 C.J:KING. Procesos de separacio. Editorial Reverté 980. [4 Coulso & Richardso. Chemical Egieerig [5 E.J. HENEY J.D. SEADER. Operacioes de separació por etapas de equilibrio e Igeiería Química. Editorial Reverté 988 [6 F. WICOX, ROBERT. WHITE JACOBS. Selectig the proper model to simulate vaporliquid equilibrium. Chem. Eg. October 27, 986. Pgs [7 J. Gmehlig - U. Oke. "Vapor-iquid Equilibrium Data Colletio". Ed. Dechema. Chemistry Data Series [8 Robert C.Reid, Joh M.Prausitz, Bruce E.Polig The Properties of Gases & iquids McGraw-Hill 4ª Editio 988 [9 VADERRAMA, DIEGO HENNING, ROBERTO H. Simulació rigurosa de ua columa de destilació para sistemas multicompoetes Revista Igeiería Química. Octubre 984. Pgs