CRITERIOS DE DISEÑO DE LINEAS AEREAS DE MEDIA TENSION

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1 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de 40 INDICE OBJETO... 3 CAMO DE ALICACION REGLAMENTACION CONDUCTORES AOYOS ARMADOS AISLAMIENTO Aisldores de vidrio Aisldores compuestos (gom silicon) CALCULO ELECTRICO Crcterístics eléctrics de los conductores Cíd de tensión Cpcidd de trnsporte... 9 CALCULO MECANICO Cálculo mecánico de los conductores Hipótesis de sobrecrg Hipótesis de trcción máxim Hipótesis de flecs máxims Comprobción de fenomenos vibrtorios Tenses y flecs de tendido Cálculo mecánico de los poyos Apoyo de lineción Apoyo de ángulo Apoyo de nclje Apoyo de fin de líne Cálculo de ls crgs permnentes Clculo de ls crgs permnentes y comprobción de los tenses en csos especiles AMLIACION DE FORMULAS ARA CALCULOS MECANICOS Nomencltur utilizd Apoyos de lineción Apoyos de ángulo Apoyos de nclje... 33

2 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de Apoyos fin de líne Seguridd reforzd INSTALACION Y MONTAJES DE LAS LINEAS Seprción entre conductores Altur de los poyos Distnci entre los conductores, sus ccesorios en tensión y el poyo DOCUMENTACION ASOCIADA... 40

3 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 3 de 40 OBJETO Definir los criterios básicos pr el diseño e implntción de línes éres de Medi Tensión (LAMT), st 30 kv de tensión nominl (36 kv de tensión ms elevd). CAMO DE ALICACION Línes éres de MT del Grupo Endes o que construids por terceros debn integrrse l red del GE. 3 REGLAMENTACION. r l confección del proyecto se tendrán en cuent ls siguientes disposiciones legles: Reglmento Técnico de Línes Aéres de Alt Tensión (RLAT) Reglmento de Verificciones Eléctrics y de Regulción del Suministro de Energí Eléctric Norms UNE Norms del Grupo Endes Disposiciones dministrtivs plicbles. 4 CONDUCTORES Los conductores que se emplerán pr l construcción de ls LAMT serán los contempldos en l norm Endes GE AND00: Los conductores de luminio con lm de cero (tbl I) se emplerán en zons sin contminción precible o con contminción liger. Los conductores de luminio con lm de cero recubierto de luminio (tbl II) son decudos en zons con contminción slin fuerte o muy fuerte. Excepcionlmente, en ls zons con nivel de contminción extremdmente grve se podrán instlr conductores de cobre (tbl III). Tbl I Conductores LA Desig- Nción Sección mm Equivlenci En Cobre mm Diámetro mm Composición Crg de Rotur DN Resistenci eléctric 0ºC Ω/km Ms kg/km dn/mm Módulo de elsticidd Coeficiente de diltción linel ºCx0-6

4 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 4 de 40 Aluminio Almbres de luminio Totl Acero Totl Nº Diámetro Almbres de cero Nº Diámetro mm mm LA 56 46,8 54,6 30 3,5 9,45 6 3,5 3, ,636 89, , LA 0 94, 6, 60 6,00 4,00 30,00 7, , , ,8 LA 80 47,3 8,6 93 7,50 7,50 30,50 7, ,96 676, ,8 Tbl II Conductores LARL Desig- Sección Equi- Diámetro Composición Crg de tenci de ciente Resis- Ms Módulo Coefi- Nción mm vlen- ci mm Almbres Almbres de luminio de cero rotur eléctric dd dilt- elstici- de Alu- Totl En Acero Totl Nº Diá- Nº Diámetrminio Cobre Metro 0ºC ción linel Mm mm mm dn Ω/km kg/km dn/mm ºCx0-6 LARL 56 46,8 54,6 30 3,5 9,45 6 3,5 3,5 70 0, , ,3 LARL 78 67,4 78,6 44 3,78,34 6 3,78 3, , , ,3 LARL5 E (ENGUIN) 07, 5, 75 4,77 4,3 6 4,77 4, ,53 4, , LARL 45 E 6,9 48, 78,5 9,45 5,75 5 3,5 4 3, ,6 58, ,4 Tbl III Conductores Cobre Desig- Nción Sección mm Diámetro Totl Composición Almbres de cobre Nº Diámetro mm Crg de rotur Resistenci eléctric 0ºC Ms Módulo de elsticidd Coeficiente de diltción linel mm dn Ω/km kg/km dn/mm C 35 34,9 7,56 7,5 34 0, C 50 E 49,5 9,00 7 3, , C 95 94,8,60 9, , ºCx0-6 5 AOYOS Los poyos utilizr en el diseño de LAMT serán los normlizdos: Apoyos metálicos de celosí, según norm GE AND00, tbl IV Apoyos de ormigón, según norm GE AND00, tbl V

5 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 5 de 40 Apoyos de mder, según norm GE AND003, tbl VI Apoyos de cp metálic, según norm GE AND004, tbl VII Esfuerzo nominl dn Tbl IV Apoyos de celosí Alturs totles M Tbl V Apoyos de ormigón Longitud Esfuerzo nominl DN m X X X X X Z 3 X X X X X Z 5 X X X = poyo norml Z= poyo reforzdo Tbl VI Apoyos de mder de pino Longitud,L m 3 Esfuerzo signdo (dn) 40 (TIO V) Los poyos de mder solo se utilizrán en lineción. TABLA VII Apoyos de cp plegd Esfuerzo nominl (dn) Alturs totles M

6 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 6 de 40 Apoyos con lc bse Apoyos empotrdos y 3 3 y , 3, 5 3, 5 y 7 6 ARMADOS Los rmdos utilizr en l construcción de ls LAMT serán: Crucet tresbolillo tipo cndiense Se utilizrá sobre poyos de mder (solo en lineción), ormigón y cp plegd en poyos con función de lineción o ángulo con ls limitciones que se derivn de los cálculos mecánicos de los poyos. Ests crucets están diseñds como disusoris de l posd de ves. Existen dos tipos de crucet, simple pr poyos de lineción con conductor en suspensión y doble pr poyos de ángulo y cruce con conductor en mrre. Est últim con ls limitciones que del cálculo puedn derivrse. Semicrucet,5 m tirntd Se utilizrá en los poyos metálicos de celosí, bien en triángulo en línes existentes o con prment, o en tresbolillo en nuev construcción tnto en simple o en doble circuito. Se utilizrán pr poyos de culquier función: lineción, ángulo, nclje o fin de líne. r mntener l distnci entre conductores podrán montrse,0 m ó,80 m de seprción entre ells. Semicrucet m tirntd En quellos csos especiles que por seprción entre conductores se necesrio podrán utilizrse semicrucets de m de longitud. r el cálculo del pr torsor se considerrá l longitud de m. Crucet tipo bóved Se utilizrá sobre poyos de ormigón, cp y celosí en poyos con función de lineción fundmentlmente. Brzos (crucets) islntes

7 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 7 de 40 Se podrán utilizr en zons boscoss o en línes que trviesn prjes nturles de interés. 7 AISLAMIENTO En el documento Mps Climáticos del Grupo Endes, refª NZZ00900.DOC, se especificn ls zons de distribución norml, lt y muy lt contminción slin, indicndo que el nivel de islmiento pr cd un de ells será de 0, 40 y 60 mm/kv, tensión considerd entre fse y tierr. En orden cumplir lo nterior se dotrá ls línes de MT del número de isldores de vidrio necesrios tnto en ls cdens de suspensión como en ls de mrre. En otro tipo de soluciones como podrín ser ls crucets islntes o isldores compuestos (gom silicon) tmbién se cumplirá el islmiento reseñdo 7. Aisldores de vidrio Cumplirán l norm GE AND 008, deben stisfcer ls crcterístics mecánics de l líne soportr el peso del conductor y el tense y eléctrics, grntizndo l distnci de fug y por tnto el nivel de islmiento. En condiciones mbientles dverss se pueden utilizr discos de perfiles diversos y/o reforzr el islmiento. Los isldores U40BS serán usdos en línes de todo tipo de conductores normlizdos excepto el LA80. Los U70BSz y U00BSDz deben utilizrse pr todos los conductores normlizdos El R.L.A.T tmbién permite en su Artículo 6-º, en el cso de no poder obtener un resistenci de puest tierr inferior o igul 0 Ω, umentr el islmiento un vlor correspondiente un esclón superior de l tensión que se indic en el Artículo 4. Est posibilidd se le denomin islmiento reforzdo. En generl pr islmiento reforzdo se incrementrá en un unidd el número de isldores de l cden, en lgunos csos y l efecto de coordinción de islmiento podrán incrementrse el número de isldores utilizr. 7. Aisldores compuestos (gom silicon) Especilmente en zons de lt y muy lt contminción podrán utilizrse isldores compuestos según l norm GE AND 0

8 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 8 de 40 8 CALCULO ELECTRICO 8. Crcterístics eléctrics de los conductores L resistenci eléctric del conductor vrí con l tempertur, en ls tbls I, II y III, nteriores se d l tempertur 0ºC, efectos de cálculo debe utilizrse el vlor correspondiente 75ºC considerdo como resultnte de l tempertur mbiente ms l que dquiere el conductor por el pso de l crg. r clculr ese vlor puede utilizrse l expresión donde: [ ( t 0) ] km R = R α / 75 0 Ω R 0 = resistenci del conductor 0ºC dd por ls tbls α = 0,0040 pr el luminio L rectnci X del conductor se clcul prtir de l expresión: X = πf M Ω/km Siendo M el coeficiente de inducción mutu entre conductores deducido de l expresión: M = (0,5 4,605 log D/r ) 0 4 H/km dónde: X = rectnci en omios por kilometro f = frecuenci de l red en ertzios D = seprción medi geométric entre conductores, en mm r = rdio del conductor, en mm El vlor de D se ll prtir de ls distncis entre conductores, según el tipo de rmdo, tl como se describe ms delnte. En l tbl siguiente se dn los vlores D pr los rmdos normlizdos, excepto pr los rmdos tipo bóved y ls crucets islntes debido su longitud vrible.

9 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 9 de 40 Tipo de líne Tipo de rmdo D (metros) Cndiense Un circuito Dos circuitos Semicrucet de,5 m tresbolillo y seprd,0 m Semicrucet de,5 m tresbolillo y seprd,80 m Semicrucet de m tresbolillo y seprd,0 m Semicrucet de m tresbolillo y seprd,80 m Semicrucet de,5 m en bnder seprd 0,6 m Semicrucet de,5 m en bnder seprd, m,47,9,9 3,38 0,40 0,94

10 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 0 de 40

11 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de Cíd de tensión L cíd de tensión, conocids l resistenci y rectnci de un líne, viene dd por l expresión: U = 3 I (R cosϕ X senϕ ) L dónde U = cíd de tensión compuest, en voltios I = intensidd de l líne, en mperíos X = rectnci inductiv por fse y kilometro, en omios/km ϕ = ángulo desfse L = longitud de l líne, en km Teniendo en cuent que: I = 3. U cosϕ Donde: = potenci trnsformd, en kw U = tensión compuest, en kv L cíd de tensión en l líne, debid l crg trnsportd será: y en tnto por ciento L U = ( R cosϕ X senϕ ) 3 U.0.cosϕ U 00L L U % = = ( R cosϕ X sen ϕ) = ( R X tgϕ) 3 U U 0 cosϕ 0. U 8.3 Cpcidd de trnsporte

12 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de 40 Es l crg máxim que puede limentr un líne en ls condiciones normles de explotción, ests condiciones pueden vrir en función del mercdo que limentn - lt, medi o bj densidd de crg y de si n de trbjr en situción de emergenci pr socorro de otrs zons servids normlmente por otrs línes. En el diseño de ls línes se tendrán en cuent ests vrintes y se contemplrá un mrgen del 40% pr bsorber el crecimiento del mercdo. L cpcidd de trnsporte de l líne est limitd por : L intensidd máxim dmisible del conductor L cíd de tensión máxim fijd, vist en el prtdo nterior L potenci máxim trnsportr será: mx = 3 U I mx cos ϕ Est potenci no estrá disponible l finl de l líne debido l pérdid que se produce por l resistenci del conductor, en función de l longitud de l líne ests pérdids se clculn según: = 3 R L I o en tnto por ciento de l potenci trnsportd: LR (%) = 0U cos ϕ 9 CALCULO MECANICO El cálculo mecánico de conductores y poyos y el replnteo de ls línes, puede cometerse por distintos métodos. ueden utilizrse, siempre que se posible, progrms informáticos de diseño de línes contrstdos, que tienen en cuent los distintos prámetros considerr y que ofrecen de un form rápid en bse l perfil de l líne, ls lturs y esfuerzos de los poyos. A continución se detlln ls fórmuls de cálculo individul. En el cálculo de poyos pueden utilizrse, si se disponen, los digrms LNS de los poyos pr dr vlidez l escogido. 9. Cálculo mecánico de los conductores El cálculo mecánico de los conductores se relizrá teniendo en cuent que: ) El coeficiente de seguridd l rotur no se inferior 3

13 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 3 de 40 b) Que l tensión de trbjo de los conductores 5 ºC, sin considerr sobrecrgs, se l del E.D.S. que se fije en cd cso y nunc superior l 5% de l crg de rotur del conductor. c) En quells zons fectds por vientos fuertes deberá utilizrse en los cálculos l ipótesis dicionl de sobrecrgs excepcionles de viento, de cuerdo con el Artículo 7 prtdo del R.L.A.T. 9. Hipótesis de sobrecrg Ls ipótesis de sobrecrg que deberán considerrse pr el cálculo de l tensión máxim en los conductores serán ls definids en el Cpítulo 4 rt. 4, 5, 6 y 7 del y Cpítulo 6 del R.L.A.T. 9.. Hipótesis de trcción máxim Al efecto del cálculo de est ipótesis el reglmento contempl tres zons diferencids y pr cd un de ells se de considerr: Zon A, ltitud inferior 500 m Acción del propio peso del conductor y sobrecrg de viento de 60 kg/m (0 km/) pr conductores de un diámetro igul o inferior 6 mm y 50 kg/m pr los de diámetro superior 6 mm. Tempertur de 5 ºC. Zon B, ltitud comprendid entre 500 y 000 m Acción del propio peso del conductor y sobrecrg de ielo de 80 d grmos por metro linel, siendo d el diámetro del conductor en mm. Tempertur de 5ºC. Zon C, ltitud superior 000 m Acción del propio peso del conductor y sobrecrg de ielo de 360 d grmos por metro linel, siendo d el diámetro del conductor en mm. Tempertur de 0ºC. 9.. Hipótesis de flecs máxims Ls flecs máxims se clculrán siguiendo ls ipótesis indicds en el Artículo 7, prtdo 3 de dico reglmento: Hipótesis de viento

14 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 4 de 40 Acción del propio peso del conductor y sobrecrg de viento de 60 kg/m pr conductores de un diámetro igul o inferior 6 mm y de 50 kg/m pr los de diámetro superior 6 mm.tempertur de 5 ºC. Hipótesis de tempertur Acción del propio peso del conductor 50ºC. Hipótesis de ielo Acción del propio peso del conductor y sobrecrg de ielo de 80 d o 360 d grmos por metro linel, según se trte de zon B o C, siendo d el diámetro del conductor. Tempertur de 0 ºC Comprobción de fenomenos vibrtorios El fenómeno vibrtorio en los conductores de ls línes éres es conocido por sus efectos, como puede ser l rotur de ilos del conductor en los puntos de grre, y depende de l combinción letori de fctores tles como: - Trcción de los cbles, myor trcción ms riesgo - Rigidez del conductor, son mejores los cbles ms flexibles - Vientos trnsversles de poc intensidd y prición irregulr - Vno, myor vno ms riesgo - Entorno de l líne, ms frecuente en ls llnurs que en bosques y montñs r evitr los dños provocdos por ls vibrciones se pueden disponer grps decuds y ntivibrdores que bsorbn prte de l energí mortigundo l ftig en el punto de grre, unque su uso no es común en línes de MT. Es ms conveniente diseñr ls línes pr que no se necesrio l utilizción de dispositivos ntivibrtorios y pr ello es importnte seguir l recomendción CIGRE que estblecí que en Espñ, con un tempertur medi de 5 ºC, el EDS (del inglés Every Dy Stress) o trcción medi de todos los dís, de ls línes éres de MT no sobrepse el 5% de l crg de rotur del conductor, por tnto y que comprobr que el tense correspondiente cumple con es condición. 9.3 Tenses y flecs de tendido r l obtención de los tenses en los diferentes estdos de tempertur y sobrecrgs se utilizrá l ecución de cmbio de condiciones. L ecución es: 4 = T T δ ( θ θ ) ( T T ) Es

15 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 5 de 40 dónde: = vno, en m T = tensión inicil del conductor en dn T =tensión finl del conductor en dn = peso unitrio inicil del conductor, en dn = peso unitrio finl del conductor, en dn δ = coeficiente de diltción linel del conductor θ = tempertur inicil del conductor en ºC θ = tempertur finl del conductor en ºC E = módulo de elsticidd del conductor en dn/mm s = sección del conductor en mm Tnto T como T deben ser los vlores de ls tensiones orizontles del conductor los cules son constntes lo lrgo de todo el vno, por ello est ecución serí solo válid pr vnos niveldos. No obstnte tmbién proporcion resultdos suficientemente proximdos pr el cálculo de vnos no excesivmente desniveldos, l igul que l ecución siguiente pr el cálculo de flecs. Ls flecs se determinrn medinte l ecución: siendo: p f = 8T = vno, en m p = peso del conductor con o sin crg, en dn/m T = tensión totl del conductor, en dn Ls tbls de tenses y flecs pueden estblecerse de diferentes forms. Un mner serí prtiendo de plicr l crg de rotur del conductor dividid por tres y este será el vlor máximo plicr en ls condiciones más desfvorbles de cd zon, comprobndo que el EDS no se superior l 5%. Otr form utilizd es estblecer un tense máximo fijo pr 5 ºC en cd un de ls zons y desrrollr ls tbls prtiendo de este dto prefijdo comprobndo que el EDS no se superior l 5%. Dependiendo del método elegido se obtendrán dos conjuntos diferentes de tbls reglmentris de tendido, que llevrán soluciones distints pr un mism líne. Ls tbls utilizr serán en cd cso ls usules en l zon dónde se vy instlr l líne. TABLA RESUMEN DE LAS HIOTESIS A ALICAR

16 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 6 de 40 Condición Zon A Zon B Zon C Sobrecrg º C Sobrecrg ºC Sobrecrg ºC Viento de: Hielo Hielo MAXIMA 60 kg/m 6 mm 0,8 d (mm) en Kgr/m d (mm) en Kg/m -0-5 Viento de: 50 kg/m 6 mm Viento excepcionl -0 Viento excepcionl -5 Viento de: Viento de: Viento de: 60 kg/m 6 mm 60 kg/m 6 mm 60 kg/m 6 mm Viento de: Viento de: Viento de: MAXIMA FLECHA 50 kg/m 6 mm 50 kg/m 6 mm 50 kg/m 6 mm Hielo Hielo Ningun 0 0,8 d (mm) 0 0,36 d (mm) 0 en Kg/m en Kg/m 50 Ningun 50 Ningun Cálculo mecánico de los poyos Ls ecuciones de cálculo recogids en este prtdo sólo son válids si l líne trnscurre por terrenos llnos o con desniveles inferiores l 0%, en estos csos puede prescindirse de considerr ls crgs permnentes por no tener grn incidenci en el cálculo, simismo no se considerrá el esfuerzo debido l cción del viento sobre los poyos porque est contingenci l brá tenido en cuent el fbricnte. En el prtdo y se recogen los csos de fuertes desniveles o vnos muy lrgos, unque es tmbién conveniente remitirse textos especilizdos l objeto de clculr el tense en el punto de grre del conductor del poyo ms elevdo y considerrlo pr el cálculo del poyo en ls distints ipótesis reglmentris.

17 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 7 de 40 Como mplición en el prtdo 0 se dn ls fórmuls plicr en cálculos completos. Los esfuerzos plicdos los poyos son: - Esfuerzo debido l cción del viento sobre los conductores - Esfuerzo debido l cción del ielo sobre los conductores - Esfuerzo debido l trcción de los conductores - Crgs permnentes debids l peso propio de los poyos, errjes, isldores, conductores y prtos, ñdiendo el peso de un operrio subido en l semicrucet. Ls ipótesis de cálculo mecánico de los poyos contemplds en el Artículo 30 del R.L.A.T. son: - ª ipótesis: viento. - ª ipótesis: ielo. - 3ª ipótesis: desequilibrio de trcciones. - 4ª ipótesis: rotur de conductores. Normlmente y tendiendo lo menciondo en el mismo rtículo, se prescinde de l 4ª ipótesis pr los poyos de lineción y ángulo, porque en el diseño se cumplirá simultánemente que: ) Los conductores y cbles de tierr tienen un coeficiente de seguridd de 3 como mínimo. b) El coeficiente de seguridd de los poyos y cimentciones en l ipótesis tercer es el correspondiente ls ipótesis normles. c) Se instln poyos de nclje cd 3 km como máximo Apoyo de lineción En zon A, se determinn por l cción del viento sobre los conductores (ª ipótesis). En zons B y C, l ª ipótesis (ielo) someterá l poyo un esfuerzo de compresión, debiendo verificrse que puede ser soportdo por el poyo que se y elegido de cuerdo con el esfuerzo flexión que result de l ª ipótesis. or último, en ls tres zons, y que tener en cuent l 3ª ipótesis (desequilibrio de trcciones), no contemplándose l 4ª ipótesis, como y se dico. A continución se explicn detlldmente estos cálculos. ª Hipótesis (viento)

18 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 8 de 40 En el cso en que debn considerrse ls crgs permnentes su cálculo se efecturá según ls fórmuls del prtdo 0, Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. Se plic en zons A, B y C en ls condiciones de 5ºC viento. El esfuerzo nominl (F V )que deberá soportr el poyo en sentido trnsversl l líne (esfuerzo principl del poyo) será: Fv = 0,00 n p v d dónde: n= número de conductores p v = presión del viento sobre el conductor, en kg/m d = diámetro del conductor, en mm = eolovno (semisum de los vnos concurrentes l poyo), en metros ª Hipótesis (ielo) Se plic en zons B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ) No se producen en est ipótesis esfuerzos trnsversles l líne. Ls crgs permnentes que deberá soportr el poyo serán ls del peso propio de los conductores

19 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 9 de 40 (si se deben considerr se clculr según el prtdo 0) y l sobrecrg por mnguito de ielo en los conductores, siendo ests últims: F B = n ( 0,8 d ) en zon B F C = n ( 0,36 d ) en zon C dónde: F = peso del conductor con sobrecrg de ielo en kg/m n = número de conductores = peso de un conductor, en kg/m d = diámetro de conductor en mm = eolovno, semisum de los vnos concurrentes en metros 3ª Hipótesis (desequilibrio de trcciones) Se plic en zons (-5 ºC viento), B (-5 ºC ielo H B ) y C (-0 ºC ielo H C ) Es obligdo verificr siempre que el poyo puede soportr el esfuerzo longitudinl que se estblece por l expresión: F l = 8/00 n T dónde: F l = esfuerzo longitudinl, en kg n = número de conductores T = el myor tense en kg de los que concurren en el poyo 5 ºC ms viento en zon A; -º5 ºC ielo en zon B; 0 ºC ielo en zon C Apoyo de ángulo En este tipo de poyos se produce un cmbio de dirección de l líne de α grdos.

20 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 0 de 40 En su cálculo, se puede prescindir de l incidenci de crgs permnentes, en el cso en que debn considerrse su cálculo se efecturá según ls fórmuls del prtdo 0 Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. ª Hipótesis (viento) Se plic en zons A, B y C en ls condiciones de 5ºC viento L resultnte de trcciones (R t )que deberá soportr el poyo en sentido trnsversl l líne (esfuerzo principl del poyo) será: R t = n T sen α/ L resultnte de viento Rv se obtiene, en módulo, de l composición de - F = 0,00 n p v d / cos α/ y F = 0,00 n p v d / cos α/ Y por tnto R V = 0,00 n p v d cos α/ or tnto l resultnte de ángulo sobre el poyo es l sum se l resultnte de trcciones más l de viento. F = R t R v = n T sen α/ 0,00 n p v d cos α/ dónde: n= número de conductores T = el myor de los tenses concurrentes en el poyo 5 ºC viento, en kg α = ángulo de l líne, en grdos centesimles p v = presión del viento sobre el conductor, en kg/m

21 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de 40 d = diámetro del conductor, en mm = eolovno (semisum de los vnos concurrentes l poyo y ), en metros El poyo se orientrá en l dirección de l bisectriz del ángulo. ª Hipótesis (ielo) Se plic en zons B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ) Ls crgs permnentes que deberá soportr el poyo serán ls del peso propio de los conductores (si se deben considerr se clculr según el prtdo 0) y l sobrecrg por mnguito de ielo en los conductores que se clcul según: F = n ( 0,8 d ) en zon B F = n ( 0,36 d ) en zon C L resultnte de trcciones será: El esfuerzo que deberá soportr el poyo en el sentido trnsversl l líne (esfuerzo principl del poyo) será: F t = n T sen α/ dónde: n= número de conductores T = el myor de los tenses concurrentes en el poyo 5 ºC ielo en zon B y 0 ºC ielo en zon C, en kg α= ángulo de l líne, en grdos 3ª Hipótesis (desequilibrio de trcciones)

22 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj de 40 Se plic en zons A (-5 ºC viento), B (-5 ºC ielo H B ) y C (-0 ºC ielo H C ) Es obligdo verificr siempre que el poyo puede soportr el esfuerzo que se estblece por l expresión: F T = 8/00 n T Este esfuerzo F T es equivlente un esfuerzo F deseq = F T ( cos α/ sen α/) ctundo en l dirección perpendiculr l cr del poyo Apoyo de nclje En su cálculo, se puede prescindir de l incidenci de crgs permnentes, en el cso en que debn considerrse su cálculo se efecturá según ls fórmuls del prtdo 0 Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. Se instlrán poyos de nclje cd 3 km como máximo. r el cálculo de este tipo de poyos se plicrán los siguientes ipótesis: ª Hipótesis (viento) Se plic en zons A, B y C en ls condiciones de 5ºC viento El esfuerzo nominl (F V )que deberá soportr el poyo en sentido trnsversl l líne (esfuerzo principl del poyo) será:

23 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 3 de 40 F V = 0,00 n p v d dónde: n= número de conductores p v = presión del viento sobre el conductor, en kg/m d = diámetro del conductor, en milímetros = eolovno (semisum de los vnos concurrentes l poyo), en metros ª Hipótesis (ielo) Se plicrá en ls zons B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ) No se producen en est ipótesis esfuerzos trnsversles l líne. En su cálculo, se puede prescindir de l incidenci de crgs permnentes, en el cso en que debn considerrse ests se efecturán según ls fórmuls del prtdo 0 Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. L sobrecrg por mnguito de ielo en los conductores se clculrá según: F = n ( 0,8 d ) en zon B F = n ( 0,36 d ) en zon C dónde: F = peso del conductor con sobrecrg de ielo en kg/m n = número de conductores = peso de un conductor, en kg/m d = diámetro de conductor en milímetros = eolovno (semisum de los vnos concurrentes l poyo), en metros

24 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 4 de 40 3ª Hipótesis (Desequilibrio de trcciones) Se plicrá en zons A (-5ºC viento), B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ) El esfuerzo longitudinl será: F t = 50/00 n T siendo: F t = esfuerzo longitudinl, en kg n = número de conductores T = el myor de los tenses que concurren en el poyo en ls condiciones de cd zon, en kg 4ª Hipótesis (Rotur de conductores) Se plicrá en zon A (-5 ºC viento), zon B (-5ºC H B ) y zon C (-0 ºC H C ). Se consider el momento de torsión (M t ) correspondiente l rotur del conductor en l posición más desfvorble.

25 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 5 de 40 M t = T L Siendo, T = el tense máximo de un conductor según zon, en kg L = distnci del punto de plicción del esfuerzo l eje del poyo, en metros Apoyo de fin de líne En su cálculo, se puede prescindir de l incidenci de crgs permnentes, en el cso en que debn considerrse su cálculo se efecturá según ls fórmuls del prtdo 0 Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. ª Hipótesis (viento) Se plicrá pr ls zons A, B y C -5ºC viento, El esfuerzo útil mínimo se determinrá, en función del tense máximo 5 ºC viento y de l sobrecrg debid l presión de viento en el semivno F V, demás de clculr el desequilibrio de trcciones según Reglmento F T, por l fórmul: F = F T F V siendo: F V = 0,00 n p v d F T = n T con: n= número de conductores p v = presión del viento sobre el conductor, en kg/m

26 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 6 de 40 d = diámetro del conductor, en milímetros = semivno concurrente l poyo, en metros T = tense máximo 5 ºC viento, en kg Este esfuerzo F es equivlente un esfuerzo F equiv = F ( cos β sen β ) ctundo en l dirección perpendiculr l cr del poyo, siendo β = rc tg F V / F T En el cso de poyos de líne con simple circuito en rmdo tresbolillo, deberá comprobrse el momento torsor que prece por el desequilibrio de trcciones (ver prtdo 0 Amplición de fórmuls). ª Hipotesis (ielo) Se plicrá en zons B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ). No se producen en est ipótesis esfuerzos trnsversles l líne. En su cálculo, se puede prescindir de l incidenci de crgs permnentes, en el cso en que debn considerrse este se efecturá según ls fórmuls del prtdo 0, Amplición de fórmuls pr cálculos mecánicos. L sobrecrg por mnguito de ielo en los conductores se clculrá según: F = n ( 0,8 d ) en zon B F = n ( 0,36 d ) en zon C En est ipótesis y que considerr tmbién el desequilibrio de trcciones que provoc un fuerz orizontl de los conductores sometidos l trcción que correspond según l zon considerd y será: F t = n T siendo n = número de conductores T = tense máximo según l zon, en kg En el cso de poyos de líne con simple circuito en rmdo tresbolillo, deberá comprobrse el momento torsor que prece por el desequilibrio de trcciones (ver prtdo 0 Amplición de fórmuls). 4ª Hipotesis (Rotur de conductores)

27 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 7 de 40 Se plicrá pr ls zons A (-5ºC viento), B (-5ºC ielo H B ) y C ( -0ºC ielo H C ). Se tiene en cuent el tiro orizontl de los conductores sometidos l trcción que correspond según l zon considerd y se clculr, l igul que en los poyos de nclje, el momento de torsión (M t ) correspondiente l rotur del conductor en posición más desfvorble. M t = T L (en montje triángulo y tresbolillo en doble circuito) M t = T L (en montje tresbolillo simple circuito) Siendo, T = el tense máximo según l zon,en kg L = distnci del punto de plicción del esfuerzo l eje del poyo, en m Cálculo de ls crgs permnentes El desnivel introduce un componente verticl de l trcción (T) cuyo vlor es, proximdmente, nt con lo que ls crgs permnentes vienen dds por: F p = n p n T Siendo: F p = crgs permnentes en kg y = vnos de l líne en m = eolovno (semisum de vnos contiguos) g = grvivno o vno de peso n = número de conductores = peso del islmiento y errjes, en kg p = peso del cble, en kg/m T = tense orizontl del cble en ls condiciones de l ipótesis que se est considerndo y = desniveles en los vnos contiguos, en m

28 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 8 de Clculo de ls crgs permnentes y comprobción de los tenses en csos especiles En quellos csos en que l líne teng vnos muy lrgos (50 metros o ms) y desniveles superiores l 0%, deben comprobrse ls crgs verticles que soportn los poyos y el coeficiente de seguridd del conductor. Como ls fórmuls utilizds st or son proximds, este estudio se efecturá medinte l ecución de l ctenri. En primer lugr se determinrá l tensión en el vértice de l ctenri, continución el tense totl en el poyo ms elevdo y con mbos vlores y se puede comprobr el coeficiente de seguridd del conductor y clculr ls crgs verticles en los poyos que limitn el vno considerdo. 0 AMLIACION DE FORMULAS ARA CALCULOS MECANICOS 0. Nomencltur utilizd n = número de conductores p = peso del conductor (en kg/m) = longitud (en m) del vno nterior

29 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 9 de 40 = longitud (en m) del vno posterior = desnivel (en m) entre el punto de sujeción del cble en el poyo considerdo y el punto de sujeción del mismo cble en el poyo nterior = desnivel (en m) entre el punto de sujeción del cble en el poyo considerdo y el punto de sujeción del mismo cble en el poyo posterior T -5 ºC V = tense (en kg) 5 ºC V T -5 ºC H = tense (en kg) 5 ºC H T -0 ºC H = tense (en kg) 0 ºC H V = presión del viento sobre el conductor (en kg/m ) d= diámetro del conductor (en mm) α = ángulo de desvición de l líne (en grdos) l = distnci entre el punto de sujeción del conductor ms lejdo del poyo y el eje del poyo 0. Apoyos de lineción ) Crgs permnentes en ZONAS A, B y C ª Hipotesis (Viento) T C V F n p ( 5º ) = operrio p ( v d ) 0,00 errjes b) Viento en ZONAS A, B y C F = n d 0,00 V ª Hipotesis (Hielo) ) Crgs permnentes e ielo en ZONA A No se consider ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B ( p 0,8 d ) T( H ) operrio errjes F = n 5º

30 ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Grupo Endes Dirección de Explotción Hoj 30 de 40 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 0º 0,36 3ª Hipótesis (Desequilibrio de trcciones) ) Crgs permnentes en ZONA A ( ) errjes operrio v V C d p T p n F = ) 5º ( 0,00 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 5º 0,8 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 0 º 0,36 b) Desequilibrio de trcciones en ZONA A ) 5º (,08 0 V C T n F = c) Desequilibrio de trcciones en ZONA B ) 5º ( 0,08 H B C T n F = b) Desequilibrio de trcciones en ZONA C

31 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 3 de 40 F = 0,08 n T( 0º C HC ) 4ª Hipótesis (Rotur de conductores) No es necesrio considerrl (y que colocremos poyos de nclje cd 3 km como máximo, los tenses máximos que se les drán los conductores tendrá coeficiente de seguridd superior 3 y el de los poyos y cimentciones en l ipótesis 3ª será el correspondiente ls ipótesis normles. 0.3 Apoyos de ángulo ª Hipótesis (Viento) ) Crgs permnentes en ZONAS A, B y C T C V F n p ( 5º ) = p ( v d ) 0,00 operrio b) Viento y resultnte de ángulo en ZONAS A, B y C α F n d,00 V cos T sen α = 0 ( 5 º C V ) ª Hipótesis (Hielo) ) Crgs permnentes, ielo y resultnte de ángulo en ZONA A No se consider ) Crgs permnentes y ielo en ZONA B F = n p 0,8 d T H operrio 5º ( ) ( ) errjes ) Crgs permnentes y ielo en ZONA B F = n p 0,36 d T H operrio 0º errjes ( ) ( ) errjes b) Resultnte de ángulo en zon B F = n T( 5 º C H ) α sen

32 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 3 de 40 b) Resultnte de ángulo en zon C F = n T( 0 º C H ) α sen 3ª Hipótesis (Desequilibrio de trcciones) ) Crgs permnentes en ZONA A T C V F n p ( 5º ) = operrio p ( v d ) 0,00 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B F = n p 0,8 d T 5 operrio ( ) ( ) errjes Crgs permnentes e ielo en ZONA C errjes ( p 0,36 d ) T( H ) operrio errjes F = n 0 º b) Desequilibrio de trcciones en ZONA A (Apoyos con cdens de mrre) F 0,08 n T( º V ) F ( en dirección perpend. l bi sec t. del ngulo) =,08 n T( 5º C 0 V ) α cos α sen b) Desequilibrio de trcciones en ZONA B (Apoyos con cdens de mrre) r poyos de sección cudrd F = 0,08 n T( 5º C H ) F ( en dirección perpend. l bi sec t. del ngulo) =,08 n T( 5º C 0 H ) α cos α sen b) Desequilibrio de trcciones en ZONA C (Apoyos con cdens de mrre) r poyos de sección cudrd F = 0,08 n T( 0º C H )

33 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 33 de 40 F ( en dirección perpend. l bi sec t. del ngulo) =,08 n T( 0 º C 0 H ) α cos α sen 4ª Hipótesis (Rotur de conductores) No es necesrio considerrl (y que colocremos poyos de nclje cd 3 km como máximo, los tenses máximos que se les drán los conductores tendrá coeficiente de seguridd superior 3 y el de los poyos y cimentciones en l ipótesis 3ª será el correspondiente ls ipótesis normles. 0.4 Apoyos de nclje ª Hipótesis (Viento) ) Crgs permnentes en ZONAS A, B y C T C V F n p ( 5º ) = p ( v d ) 0,00 operrio errjes b) Viento en ZONAS A, B y C F = n d 0,00 V ª Hipótesis (Hielo) ) Crgs permnentes e ielo en ZONA A No se consider ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B F = n p 0,8 d T H operrio 5º ( ) ( ) errjes ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C F = n p 0,36 d T H operrio 0º ( ) ( ) errjes 3ª Hipotesis (Desequilibrio de trcciones) ) Crgs permnentes en ZONA A

34 ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Grupo Endes Dirección de Explotción Hoj 34 de 40 ( ) errjes operrio v V C d p T p n F = ) 5º ( 0,00 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 5º 0,8 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 0 º 0,36 b) Desequilibrio de trcciones en ZONA A ) 5º (,50 0 V C T n F = b) Desequilibrio de trcciones en ZONA B ) 5º (,50 0 H C T n F = b) Desequilibrio de trcciones en ZONA C ) 0º (,50 0 H C T n F = 4ª Hipótesis (Rotur de conductores) ) Crgs permnentes en ZONA A ( ) errjes operrio v V C d p T p n F = ) 5º ( 0,00 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 5º 0,8 ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C ( ) ( ) errjes operrio H T d p n F = 0 º 0,36 b) Rotur de conductores en ZONA A

35 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 35 de 40 F = T( 5 º C V ) M torsor = F l b) Rotur de conductores en ZONA B b) Rotur de conductores en ZONA C F = T( 5 º C H ) M torsor = F l F = T( 0 º C H ) M torsor = F l 0.5 Apoyos fin de líne ª Hipótesis (Viento) ) Crgs permnentes en ZONAS A, B y C T C V F n p ( 5º ) = p ( v d ) 0,00 operrio b) Viento y desequilibrio de trcciones en ZONAS A, B y C ( n d,00 ( / ) ) (, n T ) F = 0 V 0 ( 5º C V ) r poyos de sección cudrd F ( cos β sen β ) ( en direcc. de l line) = F errjes siendo: β = tg ( n d 0,00 ( / ) ) V (,0 n T ) ( 5º C V ) M torsor ( en el cso de simple circuito tresbolillo ) = T( 5º C V ) l ª Hipótesis (Hielo) ) Crgs permnentes e ielo en ZONA A ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B No se consider

36 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 36 de 40 ( p d ) T( H ) 0,8 operrio errjes F = n 5º ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C F = n p d T H 0,36 operrio 0º ( ) ( ) errjes b) Desequilibrio de trcciones en ZONA A c) Desequilibrio de trcciones en ZONA B M torsor ( en el No se consider F =,0 n T( 5º C H ) cso de simple circuito tresbolillo ) = T( 5º C V ) l b) Desequilibrio de trcciones en ZONA C =,0 n T M F ( 0 º C H ) torsor ( en el cso de simple circuito tresbolillo) = T( 0º C V ) l 4ª Hipótesis (Rotur de conductores) ) Crgs permnentes en ZONA A T C V F n p ( 5º ) = p ( v d ) 0,00 operrio ) Crgs permnentes e ielo en ZONA B F = n p d T H 0,8 operrio 5º errjes ( ) ( ) errjes ) Crgs permnentes e ielo en ZONA C F = n p d T H 0,36 operrio 0 º ( ) ( ) errjes c) Rotur de conductores en ZONA A F ( poyos de simple circuito y montje tresbolillo) = T( 5 º C V )

37 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 37 de 40 M torsor = F l b) Rotur de conductores en ZONA B F ( poyos de simple circuito y montje tresbolillo) = T( 5 º C V ) M torsor = F l b) Rotur de conductores en ZONA C F ( poyos de simple circuito y montje tresbolillo) = T( 0 º C V ) M torsor = F l 0.6 Seguridd reforzd En los csos de cruces con crreters, ferrocrriles, ríos nvegbles o flotbles, cruces sobre línes eléctrics o de telecomunicción, el Reglmento oblig que los poyos que limitn el vno de cruce deben de estr clculdos con condiciones de seguridd reforzd, es decir que los esfuerzos obtenidos pr ls ipótesis de viento e ielo, clculndo según ls tbls de ls págins nteriores, deberán ser myordos en un 5%, demás deberán estr dotdos con refuerzos del conductor medinte vrills preformds de protección quellos que sen de lineción. INSTALACION Y MONTAJES DE LAS LINEAS. Seprción entre conductores Según el rtículo 5, punto del RLAT l distnci mínim entre conductores D, en metros, se clcul según: D = k F L U 50 dónde k = coeficiente que depende de l oscilción de los conductores con el viento

38 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 38 de 40 F = flec máxim, en metros L = longitud, en metros, de l cden de suspensión, siendo 0 si es mrre U = tensión nominl de l líne en kv El vlor del coeficiente k, que depende de l sección de los conductores, est indicd en el citdo rtículo.. Altur de los poyos Un vez dibujdo el perfil con escl orizontl :000 y escl verticl :500, se dibujn en dico perfil los dos poyos contiguos de los que queremos determinr su ltur. Se locliz l plntill de l ctenri de 50 ºC sin sobrecrg, correspondiente l conductor, zon y vno máximo dmisible pr dic plntill. En cd uno de los poyos dibujdos en el perfil, se mrcn ls distints lturs útiles (o libres) de los poyos escogidos. Estndo l plntill de l de l ctenri de 50 ºC sin sobrecrg en posición verticl, se ce psr por l bse de los poyos (); seguidmente se desplz verticlmente l plntill de mner que l ctenri de l distnci mínim de seguridd quede tngente (o por encim) los puntos ms slientes del terreno (). A continución se dibuj, desplzndo verticlmente l plntill, l ctenri que cumpliendo ls condiciones nteriores pse por lgun de ls mrcs de ltur útil de cd uno de los poyos (3).

39 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 39 de 40 De est mner bremos efectudo l distribución de los poyos en el perfil de form que el conductor quede un ltur del terreno d igul o superior 6 metros. No obstnte es conveniente umentr est distnci reglmentri l objeto de tener previstos los fenómenos de fluenci del conductor, los errores de imprecisión en el levntmiento topográfico, ls posibles inexctitudes en el reguldo y medición de flecs, sí como los errores que se yn podido producir en el dibujo. Ls cntiddes en ls que debe umentrse l ltur reglmentri viene definid, en función de l longitud del vno, en l tbl siguiente: Incremento de ltur en metros Vno (m) Incremento (m) 0,5 0,50 0,6 0,80 0,90,00,05,0 L ltur totl de cd poyo (H) será H = r d f e siendo: r = perdid de ltur por rmdo d = ltur sobre el suelo ( > 6 metros) f = flec máxim e = empotrmiento del poyo Λ = incremento de ltur por inexctitudes En los csos normles este será el procedimiento válido, pero en los csos de cruces con crreters, ferrocrriles, zons de rboldo, etc. l ltur del poyo deberá ser umentd según lo estblecido en el propio Reglmento de Línes o en ls norms prticulres de los orgnismos oficiles los cules se de solicitr el permiso de cruzmiento. L Guí Técnic sobre seprciones entre línes de energí eléctric y otrs instlciones u obstáculos, referenci NGZ00300.doc, recoge ests considerciones. Es conveniente relizr distintos tnteos, desplzndo ortogonlmente l prábol pr conseguir que los poyos resultntes sen correctos.

40 Endes Dirección de Explotción ADZ0000.DOC ENERO 00 ª edición Hoj 40 de 40.3 Distnci entre los conductores, sus ccesorios en tensión y el poyo L distnci, en metros, no será inferior 0, U/50 con un mínimo de 0, metros DOCUMENTACION ASOCIADA r más informción sobre spectos concretos se generdo l siguiente documentción que puede consultrse: AMD0000.DOC Métodos de medid de flecs en ls línes éres de MT AMD00300.DOC Metodologí de construcción de línes éres de MT AMZ0000.DOC Control de clidd de l construcción de línes éres de MT NGZ00300.DOC Guí técnic sobre seprciones entre línes de energí eléctric y otrs instlciones u obstáculos AGD0000.DOC Guí técnic sobre protecciones contr sobretensiones en ls instlciones de MT NORMA GE AND00 Apoyos de perfiles metálicos pr línes st 36 kv NORMA GE AND00 ostes de ormigón rmdo vibrdo NORMA GE AND003 ostes de mder pr línes éres st 36 kv NORMA GE AND004 Apoyos de cp metálic pr línes éres st 36 kv NORMA GE AND009 Herrjes y ccesorios pr conductores desnudos en línes MT NORMA GE AND00 Conductores desnudos pr línes éres st 36 kv NORMA GE AND009 Herrjes y ccesorios pr conductores desnudos en línes MT NORMA GE AND007 Cortocircuitos fusibles de expulsión secciondores st 36 kv NORMA GE AND008 Aisldores de vidrio pr línes éres de MT NORMA GE AND0 Aisldores de compuestos pr línes éres de MT NORMA GE AND04 Brzos islntes de compuestos pr línes éres de MT