DISEÑO, DESARROLLO Y ANÁLISIS TÉRMICO DE UN COLECTOR SOLAR DE AIRE CON PLACA PLANA. EFICIENCIA Y EXERGÍA PERDIDA.

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1 ASADES Avnces en Energís Renovbles y Medio Ambiente Vol. 15, Impreso en l Argentin. ISSN DISEÑO, DESARROLLO Y ANÁLISIS TÉRMICO DE UN COLECTOR SOLAR DE AIRE CON PLACA PLANA. EFICIENCIA Y EXERGÍA PERDIDA. Lem A.I., Pontin M.I., Morsetto J.M. y Ruetsch L.G. Universidd Ncionl de Río Curto - Fcultd de Ingenierí Rut Ncionl 36 Km. 601, (5800) Río Curto Córdob, Argentin Tel. +54 (358) Fx +54 (358) E-mil lem@ing.unrc.edu.r RESUMEN. En este trbjo se describe el diseño y construcción de un colector solr plno de ire, como sí tmbién el desrrollo de los ensyos pr determinr el comportmiento térmico de cuerdo con ls norms ANSI/ASHRAE stndrd pr ensyos l ire libre. En los colectores de ire, debido l bjo número de Prndtl, l eficienci result prcticmente determind por el flujo de ire que circul dentro del colector, por lo tnto l relizción de los test requieren evlur de mner precis el cudl másico de ire l entrd y l slid del colector, con este propósito, se diseñron ccesorios que se incorporron l colector. Se presentn curvs de eficienci térmic y un nálisis de exergí, trvés de los cules se evlú el desempeño térmico y exergético. Se obtienen demás, prámetros crcterísticos del colector: rendimiento óptico F R (τα) y fctor de pérdids de clor F R U L. Plbrs clve: Colector solr de plc pln, rendimiento instntáneo, pérdids exergétics. INTRODUCCIÓN En plicciones térmics, donde es necesrio ire cliente o templdo, el uso de colectores solres de ire es un lterntiv vible y constituye un tecnologí prometedor en el uso ctivo de l energí solr pr plicciones de clefcción en generl (Choundhury et l., 1988). A diferenci de los sistems solres de líquido, su ingreso en el mercdo es limitdo y l flt de informción gener el principl obstáculo pr un mpli difusión de estos sistems solres (Rojs et l., 2008). El posible usurio necesit prámetros confibles que le permitn decidir relizr l inversión necesri y plicr est tecnologí, y serí un error considerr sólo el specto del costo en el diseño o selección de un colector solr (Kurtbs et l., 2004). Además, los costos de funcionmiento producen un incremento de los costos totles durnte l vid útil del colector solr, siendo el umento de l eficienci y l disminución de ls pérdids de exergí, l mner más eficz de horrr energí. L eficienci energétic de un colector es l relción entre el clor extrído y l energí solr disponible. El ire tiene, en comprción con el gu o los líquidos orgánicos, propieddes termodinámics y de trnsporte pobres en términos de trnsferenci de clor y l eficienci de los colectores solres de ire es nturlmente bj. Por est rzón, mejorr su rendimiento es un propósito prioritrio (Ion nd Mrtins, 2006). En los últimos ños, se h profundizdo el estudio de mejors en el rendimiento de los colectores solres de ire (Choudhury y Grg, 1993), (Prker et l., 1993), (Ion y Mrtins, 2006), (Rojs et l., 2008) y l myorí de los métodos propuestos mejorn l eficienci, incrementndo el coeficiente de trnsferenci de clor desde l plc bsorbedor l corriente de ire, trvés del umento de l velocidd del fluido. El rendimiento energético de un colector solr es muy importnte, pero no constituye un criterio suficiente pr l eficienci del colector solr de plc pln, y que l ecución de l energí por sí sol no encuentr ls pérdids interns (Dutt Gupt y Sh, 1990; Luminosu y Fr, 2005). Ls pérdids de exergí permiten identificr ls desviciones de l idelidd de un sistem. El nálisis de exergí en un proceso térmico, es un método usdo pr estblecer puts pr el diseño y operción del mismo y permite conocer l degrdción energétic que posee el sistem (Torres et l., 1996). Es útil pr estblecer estrtegis que permitn optimizr l utilizción de l energí, en función de ls vribles de juste. En este sentido, se define un eficienci de l segundd ley, η II, como l relción entre l eficienci térmic rel y l máxim eficienci térmic posible (reversible) bjo ls misms condiciones (Gómez Ribelles et l., 1990). En el presente trbjo, se propone evlur térmicmente, trvés de l eficienci y medinte un nálisis de pérdids exergétics, un colector de ire de plc pln, diseñdo previmente y construido con mteriles disponibles en el mercdo locl. El procedimiento de medid de l eficienci térmic pr el cso de colectores solres de ire, implic un myor dificultd por ser el ire un fluido compresible, lo cul introdujo l necesidd de diseñr ccesorios l colector, de modo de poder cuntificr de mner precis el cudl másico, ddo que el rendimiento térmico de los colectores solres de ire depende del flujo de ms trvés del colector

2 L experimentción se relizó en concordnci con ls norms ANSI/ASHRAE stndrd , pr ensyos en el exterior. Se describen los procedimientos pr el cálculo de l curv de eficienci energétic y de ls pérdids de exergí pr el colector solr nlizdo, operndo en sistem de lzo cerrdo, con presión positiv, en estdo estcionrio y l ire libre. DESARROLLO DEL TRABAJO En est sección, se hce un descripción del diseño y construcción de un colector solr de plc pln que form prte de un sistem de secdo solr, como sí tmbién se describen los ccesorios incorpordos, de modo de poder relizr l experimentción de cuerdo l norm ASHRAE pr colectores de ire. Se present l formulción mtemátic utilizd pr clculr l Eficienci térmic y ls Pérdids de exergí. Diseño y crcterístics constructivs del sistem solr y los ccesorios incorpordos El colector solr de ire, form prte de un sistem de secdo solr (figur 1) que se diseñó conjuntmente con l cámr de secdo. L superficie bsorbedor es un chp de zinc, pintd de negro mte y l cubiert, es de vidrio trnsprente de 5 mm de espesor. Entre mbs superficies, se form el cnl de flujo de ire, que tiene un sección trnsversl de 0,90 m de ncho y 0,15 m de ltur. L prte exterior del colector, es un recinto de chp glvnizd, isldo térmicmente en los lterles, con poliestireno expndido y l islción del fondo es un combinción de poliestireno expndido de lt densidd y ire estnco (figur 1b). El sistem de secdo se encuentr emplzdo en el cmpus de l Universidd Ncionl de Río Curto, específicmente en el predio del Lbortorio del Grupo de Energí Solr. De cuerdo l ltitud de l ciudd de Río Curto (33 04 S) y pretendiendo un orientción más fvorble pr el invierno, el colector solr se montó mirndo hci el norte con un inclinción de 45, sobre un estructur de cño de cero de 30 mm x 30 mm de sección y de 1.2 mm de espesor. L cbin de secdo, está ubicd continución del colector, es de chp glvnizd, recubiert interiormente por poliestireno expndido de 5 cm de espesor. Cámr de secdo Superficie trnsprente Superficie bsorbedor Cámr de clefcción Controldor de temperturs Novus N1100 Ventildor Flujo de ire Aire estnco Poliestireno expndido Figur 1. Sistem ensydo Figur 1b. Sección trnsversl del colector En el modo norml de funcionmiento, el ire que circul por el colector solr, proviene de un ventildor centrífugo de 1 HP. A los fines de l relizción de ls experiencis, ntes de ingresr l colector, el ire trvies un cámr de clefcción, comndd por un controldor de temperturs Novus N1100. De este modo, el controldor permite seleccionr un tempertur pr el ire l entrd del colector en el vlor desedo y mntener su vlor constnte, mientrs que el cudl másico se regul modificndo l pertur del áre de succión del ventildor. Al bndonr el recinto de clefcción el ire es conducido l colector trvés de un cople tipo cónico, que conect l slid del recinto clefctor (sección circulr de 0.11 m de diámetro) con l entrd del colector (sección rectngulr de 0.9 m x 0.15 m). El ire se distribuye uniformemente l interceptr en su pso, un deflector de flujo y un plc perford de distribución, ubicd l slid del cople, tl como se muestr en l figur

3 Punto de registro de l velocidd del ire Figur 2. Ingreso del flujo de ire l colector Figur 2b. Plc de distribución de flujo En l figur 3, se observ el dispositivo cónico ubicdo l slid del colector, que oblig l ire que bndon el colector, circulr trvés de un tubo de 11 cm de diámetro (figur 3b). Punto de registro de l velocidd del ire Punto de registro de l velocidd del ire Figur 3. Dispositivo cónico l slid del colector Figur 3b. Detlle del cople l slid del colector Desrrollo de ls experiencis El rendimiento de l myorí de los colectores es prticulrmente sensible los niveles de rdición térmic, por eso el colector se ubicó l ire libre de modo que l tempertur de ls superficies cercns l colector estén lo más cerc posible de l tempertur mbiente. Los dtos de tempertur y rdición fueron registrdos cd 10 segundos medinte un dquisidor de dtos Agilent. Se utilizron termocupls tipo T (cobre-constntán) pr medir ls temperturs y dos solrímetros fotovolticos ubicdos uno en posición horizontl, y otro sobre el plno inclindo del colector. Ls termocupls se protegieron en todos los csos de l rdición solr direct y se distribuyeron uniformemente, cinco en l sección trnsversl l entrd del colector y cinco l slid, dos registrndo l tempertur mbiente, cutro soldds superficie bsorbedor, un en el ire estnco de l islción, un en l sección circulr l slid del recinto de clefcción y otr en l sección circulr del nexo cónico l slid del colector. Los prámetros mbientles como Humedd Reltiv Ambiente, Velocidd y Dirección del Viento, fueron registrdos medinte un Estción Meteorológic Inlámbric Portátil Pegsus. El flujo másico del ire que circul trvés del colector, se clculó tomndo el promedio de los flujos másicos en dos puntos diferentes, uno de ellos, en l sección circulr del cono de ingreso del ire l colector (figur 2), y el otro, en l sección circulr del cono de egreso del ire l slid del colector (figur 3 y 3b). En cd uno de los puntos, se midió l velocidd medinte un medidor de flujo de plets mrc Prov AVM07, se clculó el áre de flujo y l densidd como función de l tempertur, de este modo el cudl másico m&, se clculó como: m& = A vρ (1) f 02.17

4 Análisis de energí. Rendimiento térmico (η) L eficienci térmic del colector solr está ddo por (Duffie nd Beckmn, 1992) Qu η = (2) Ac G siendo A c (m 2 ) el áre de pertur del colector, G (W/m 2 ) l irrdición sobre el plno del colector y Q u (W) l gnnci de clor útil por prte del fluido de trbjo, que se expres como: Q = mc & T T (3) u p s e donde m& es el flujo másico de ire (kg/s), c p, es l cpcidd clorífic del ire (J/kg ºC), T e (ºC) es l tempertur del ire l entrd del colector y T s (ºC) es l tempertur del ire l slid del colector. Pr un colector solr de plc pln en estdo estcionrio, l ecución de Hottel-Whillier (ecución 4), relcion l gnnci de energí útil trnsferid l ire, Q u (W), con los prámetros del colector y los dtos climáticos. donde T (ºC) es l tempertur mbiente, U L (W/K m 2 ), es el coeficiente totl de pérdid de clor y F R el fctor de remoción de clor. Combinndo ls ecuciones (2) y (4), se obtiene: η = F { R τα U LFR Te T / G (5) η0 ren dimiento óptico Fctor de pérdid de clor que es l ecución linel pr l eficienci del colector solr de plc pln, operndo en estdo estcionrio. Si el rendimiento se plnte en términos de Tm T, l ecución (5) se modific pr dr: η = F { v τα U LFv Tm T / G n (6) η0 ren dimiento óptico Fctor de pérdid de clor Finlmente si l diferenci de temperturs se define como Ts T, l ecución (5) qued: η = F { 0 τα U 0 / 0 LF Ts T G (7) η0 ren dimiento óptico Fctor de pérdid de clor L relción entre ls diferentes expresiones dds por (5), (6) y (7) pr el rendimiento óptico y pr el fctor de pérdid de clor, puede ser consultd en Duffie nd Beckmn, 1992, (sección 6.19). Análisis de ls pérdids exergétics El método de l exergí es un técnic de nálisis reltivmente nuev que se plic pr conocer l clidd de l energí con l que se está llevndo cbo un proceso. L clidd de l energí es un sinónimo de su cpcidd pr producir un cmbio en el sistem y depende de l form de l energí, sus prámetros y los del mbiente. L exergí se define como un medid del trbjo potencil de ls diferentes forms de energí usndo los prámetros mbientles como referenci. A trvés de un blnce de exergí plicdo un sistem, se evlú l degrdción de l energí en un proceso. Así, l degrdción energétic equivle l disminución del potencil de trbjo (exergí) ocsiondo por l irreversibilidd de los procesos reles. L figur 4 esquemtiz los flujos de exergí en un colector solr. Qu = Ac FR G τα U L Te T (4) E f,i E sol E f,s I Figur 4. Flujos de exergí en un colector solr 02.18

5 El blnce de exergí pr un colector solr (sistem bierto) operndo en estdo estcionrio, puede ser escrito como: Esol + E f, e = I + E { f, s { (8) Exergí de entrd Irreversibilidd Exergí de slid donde E sol (W) represent l exergí correspondiente l rdición solr, E f,e (W) es l exergí del ire l entrd del colector, E f,s (W) es l exergí del ire l slid del colector. L exergí correspondiente l rdición solr incidente, E sol (W), se evluó de cuerdo l expresión propuest por Chturvedi et l. (1991): 4 4 T 1 T Esol = Ac G ( τα) 1 + (9) 3 Tsol 3 Tsol donde T sol ( C) depende de ls crcterístics del espectro de l rdición solr sobre l superficie del colector. Se consideró l sol como un cuerpo negro y T sol = 5800 K L energí totl del flujo l corriente de ire es l sum de l entlpí, l energí cinétic y l energí potencil. Por lo tnto, l exergí de tl corriente, es simplemente l sum de ls exergís de l entlpí, l energí cinétic y l energí potencil. Esto es, l exergí de l corriente de ire, E f (W), se expres por unidd de ms como: 2 v E f = ( h h ) T ( S S ) + + g z (10) 2 Suponiendo desprecibles los efectos del cmbio de ls energís cinétics y potencil y l vrición del flujo másico en l corriente de ire desde l entrd hst l slid del colector, es posible prtir de ls ecuciones (8), (9) y (10), expresr l irreversibilidd o exergí perdid (I), como: 4 4 T 1 T I = Ac G ( τα) m& e ( he TSe ) m& s ( hs TS s ) (11) 3 Tsol 3 Tsol Los cmbios de entlpí y entropí en el colector, están ddo por: h h = c T T (12) s e p s e = T P (13) s s Ss Se cpln RLn Te Pe Hciendo m& e = m& s = m& y sustituyendo (12) y (13) en (11), est últim puede ser escrit como: 4 4 T 1 T Ts Ps I = Ac G ( τα) 1 + mc & p ( Ts Te ) + mc & p TLn mrt & Ln (14) 3 Tsol 3 Tsol Te Pe A prtir de l definición generl, η II = (exergí recuperd)/(exergí suministrd), es posible obtener l eficienci de segund ley pr diferentes procesos térmicos que funcionn como sistems biertos en estdo estcionrio. Cundo los cmbios en energí cinétic y energí potencil son desprecibles, l eficienci de segund ley pr un colector solr, puede ser clculd como η II = 1- (exergí perdid)/(exergí suministrd), esto es: I η II = ( T Ts ) 1 3( T Ts ) (15) + AcG ( τα ) Número de Nusselt y número de Reynols Los colector solres de ire de plc pln son intercmbidores de clor por rdición, los cules trnsformn l energí rdinte solr en clor, que se trnsfiere por convección desde l plc bsorbedor l fluido (Kurtbs nd Turgut, 2006). De cuerdo con est definición, l trnsferenci de clor obtenid se puede dr en términos de número de Nusselt: h D Nu = H (16) k donde k (W/m C) es l conductividd térmic de l plc y D el diámetro hidráulico (m), que es evludo como: D H 4 Af m H = (17) P y h (W/m 2 C) el coeficiente de trnsferenci de clor convectivo, que se clcul prtir de: Qu = h A MLDT (18) siendo MLDT ( C), l medi logrítmic de temperturs entre l tempertur de l plc y l tempertur del ire, A el áre de l plc. El número de Reynolds, es clculdo prtir de: ρ v DH m& DH 4m& Re = = = µ A µ P µ f m (19) 02.19

6 L viscosidd del ire, µ (es evlud un tempertur medi entre l tempertur del ire l entrd y l slid del colector (kg/m s). RESULTADOS Y DISCUSIÓN A prtir de los dtos experimentles, se determinó el rendimiento energético del colector pr diferentes bsciss, esto es: T T G T T G T T G. En l Figur 5, se muestrn los puntos obtenidos y ls curvs de juste. Ls ( ), ( ) y e m ecuciones de regresión obtenids, se muestrn continución: s η = Te T G (20) η = Tm T G (21) η = Ts T G (22) Figur 5. Rendimiento del colector (η) vs. diferentes representciones de bscis: (Te-T)/G, (Tm-T)/G, (Ts-T)/G. En l figur 5, ls tres curvs, se interceptn pr η=0, sin embrgo el Rendimiento óptico, ddo por el vlor de l ordend l origen, vri desde , dependiendo de l curv que se nlice. Del mismo modo, el Fctor de pérdids de clor, dependiendo de bscis que se considere, cmbi desde hst Por lo tnto, se deduce que el vlor del rendimiento debe drse conjuntmente con l especificción de l vrible independiente (bscis) pr l cul se clculó, debido que l vrición del vlor del rendimiento en los colectores de ire es significtiv. Por otro ldo, y como es sbido, l rdición solr incidente es uno de los prámetros más importntes en el rendimiento del colector y como er de esperr, se observ que myor rdición l eficienci del colector ument. En l figur 6, se represent el rendimiento térmico (η) y l Tempertur de slid del ire (T s ) vs. el flujo másico de ire ( m& ). Se observ que el umento del flujo de ms produce un incremento en l eficienci del colector, mientrs que l tempertur de slid del ire disminuye. Figur 6. Rendimiento del colector (η) - Tempertur de slid del ire vs. cudl másico.(t e =30 C) 02.20

7 Pr un flujo turbulento completmente desrrolldo y dibático, pr un cnl de flujo con un ldo cliente y otro isldo, l correlción fue dd por Kys y Crwford, (1993): Nu 0.8 = Re (23) tmbién Ucr y Inlli, (2006) indicron ls siguientes relciones entre el Nu, y el Re pr el flujo trvés de un cnl de un colector solr de plc pln. 100 < Re < 2100 Nu = Re < Re < 2850 Nu = Re < Re < 5650 Nu = Re < Re < Nu = Re (24) En l figur 7, se grfic el número de Nusselt (Nu) vs. el Número de Reynolds (Re) clculdos prtir de los dtos experimentles, y se representron ls correlciones definids en (23) y (24). Es posible observr, que el juste pr el colector ensydo, super los vlores teóricos ddos por (23) y (24). Figur 7. Número de Nusselt (Nu) vs. Número de Reynolds (Re) De l figur 7 se observ que los vlores obtenidos pr el Nu supern los teóricos esperdos pr colectores de plc pln, y tmbién los obtenidos de l litertur pr colectores de ire diseñdos con diferentes mejors (Kurtbs y Durmus, 2004); se infiere que esto, es debido l potente islción térmic con l que fue provisto el colector ensydo, y que su diseño es de simple pso, plc pln y de geometrí sencill. De l observción de ls figurs 6 y 7, es posible firmr que un myor cudl o un myor Re, mejorn l trnsferenci de clor y el rendimiento, pero hy que tener en cuent que, unque l eficienci del colector ument con el cudl, el gsto de energí eléctric tmbién ument (por el consumo del ventildor), por lo tnto hy que llegr un solución de compromiso pr trbjr un cudl mínimo que grntice un eficienci energétic ceptble, y que no produzc muchs perdids de crg. Además es necesrio considerr que el umento del cudl másico, disminuye l tempertur del ire de slid (figur 6), lo cul puede ser un inconveniente si el proceso requiere un determind tempertur de slid del ire, como ocurre en el secdo. Figur 8. Eficienci de l segund ley (η) vs. Número de Reynolds (Re) 02.21

8 En l figur 8, se representó l eficienci de l segund ley ( ηii ) vs. el Re. Puede observrse que el Rendimiento de l segund ley (η ΙΙ ) ument con el incremento del Re, lo que se reflej en l disminución de ls pérdids de exergí. CONCLUSIONES De los resultdos mostrdos y de su nálisis y discusión, se pueden obtener ls siguientes conclusiones: Ls curvs de rendimiento correspondientes diferentes colectores de ire, solmente son comprble si están referids l mism bscis, esto es, si se utilizron ls misms vribles en su determinción. El rendimiento térmico obtenido, se consider muy stisfctorio. Si bien el colector, es de pso simple y de plc pln, el buen desempeño es debido l hermeticidd y l islción importnte con l que fue diseñdo. Los vlores obtenidos pr el rendimiento de l segund ley, están corde los vlores obtenidos de l litertur pr colectores solres que hn sido diseñdos buscndo optimizr su performnce térmic (Ucr y Inlli, 2006). El diseño de los coples incorpordos l colector, permitió l relizción de los test de cuerdo l normtiv vigente, y qued disponible pr evlur l incidenci en el comportmiento térmico de este colector, de modificciones en el diseño y/o utilizción de diferentes mteriles. En l construcción del sistem solr desrrolldo, l myor dificultd se presentó en el diseño del difusor que resultó imprescindible pr homogeneizr l tempertur y distribución del ire l entrd del colector. NOMENCLATURA A c = Áre de pertur del colector, m 2 A f = Áre de flujo, m 2 c p = D H = E = E = E f,e = E f,s = E sol = Clor específico del ire, J/(kg C) Diámetro hidráulico, m Exergí, W Exergí, W Exergí del ire l entrd del colector, W Exergí del ire l slid del colector, W Exergí de l rdición solr, W F R = Fctor de remoción de clor del colector, dimensionl g = Acelerción de l grvedd, m/s 2 G = Rdición solr sobre el plno del colector, W/m 2 h = Coeficiente de trnsferenci de clor por convección, W/K m 2 h e = h s = I = m & = Nu = Entlpí del ire l entrd del colector, J/kg Entlpí del ire l slid del colector, J/kg Irreversibilidd o pérdids de exergí, W Flujo másico del ire, kg/s Número de Nusselt MLDT = P m = Q u = R = Medi logrítmic de tempertur entre l tempertur del ire y de l plc, K Perímetro mojdo, m Gnnci de clor útil por el ire, W Constnte de los gses ideles Re = Número de Reynolds T sol = Tempertur del sol, considerdo como un cuerpo negro, C T = Tempertur del ire mbiente, C T e = Tempertur del ire que ingres l colector, C T m = Tempertur medi del ire entre l entrd y l slid del colector, C T s = Tempertur del ire que bndon el colector, C U L = Coeficiente de pérdids de color del colector solr W/(m 2 C) v = Velocidd del ire, m/s z = η = ηii = (τα) = Distnci l plno del suelo, m Eficienci térmic del colector Eficienci de l segund ley Producto de l trnsmitnci-bsorbnci efectiv, dimensionl ρ = Densidd del ire, kg/m 3 µ = Viscosidd del ire, kg s/m REFERENCIAS ANSI/ASHRAE Stndrd Methods of testing to determine the therml performnce of solr collector. Chturvedi, S. A., Mohieldin, T. O. y Chen, Second lw nlysis of solr ssisted het pumps. Energy. 16 (6) Choundhury, C., Anderson, S. L. y Rekstnd, J., A solr ir heter for low temperture ppliction. Solr Energy 40,

9 Choudhury, C., Grg, H., Performnce of ir-heting collectors with pcked irflow pssge. Solr Energy 50, Duffie, J.A. y Beckmn,W.A., Solr Energy Processes, second ed., Wiley, New York. Dutt Gupt, K.K. y Sh, S. K., Energy nlysis of solr therml collectors. Renewble Energy nd Environment Gómez Ribelles J. L., Monleón Prds M. y Ribes Greus A Termodinámic Análisis exergético. Ed, Reverté S.A. Ion V.I. y Mrtins G.J., Design, developing nd testing of solr ir collector. The nnls of Dunre de Jos University of Glti. Fscicle 4, Refrigerting Technique, internl combustion engines, boilers nd turbines, ISSN Kys, W. M. y Crwford, M. E.,1993. Convective het nd mss trnsfer. 3rded. New York: McGrw-Hill. Kurtbs, I. y Turgut, E., Experimentl investigtion of solr ir heter with free nd fixed fins: Efficiency nd Exergy loss. Interntionl Journl of Science nd Technology. Vol 1, N 1, Kurtbs, I. y Durmus, A., Efficiency nd exergy nlysis of new solr ir heter. Renewble Energy 29, Luminosu, I. y Fr, L., Determintion of the optiml opertion mode of flt solr collector by exergetic nlysis nd numericl simultion. Energy 30: Prker, B.F., Lindley, M.R., Colliver, D.G. y Murphy, W.E., Therml performnce of three solr ir heters. Solr Energy 6, Rojs, D., Beermnn, S. A., Klein, S.A. y Reindl, D. T., A solr ir heter for low temperture ppliction. Solr Energy 40, Torres, E., Bltzr, J. y Rodríguez, A., Análisis de exergí de l operción de un bomb de clor solr. Informción Tecnológic. Vol. 7 N 4, Ucr, A. y Inlli, M., Therml nd exergy nlysis of solr ir collectors with pssive ugmenttion techniques. Science Direct, Interntionl Communiction in Het nd Mss Trnsfer 33, ABSTRACT The design nd construction of flt plte solr ir collector is described in this work, s well s the development of tests to determine its therml performnce in ccordnce with the ANSI/ASHRAE stndrd, for outdoors studies. Due to the low Prndtl number, the efficiency of the ir collectors is highly dependent on the mss flow rte inside the collector, nd for this reson, the proof tests required precise evlution of the inlet nd outlet mss flow rte. Efficiency curves nd n exergy nlysis re presented, through which the therml nd exergetic performnces were evluted. In ddition, the chrcteristic prmeters of the collector were both obtined, the Opticl efficiency fctor nd the het losses fctor F R U L. Keywords: Flt plte solr ir collector, efficiency, exergy losses